7.4.1 模板制作：
模板在现场集中加工制作，制作应按以下要求进行：
7.4.1.1 模板制作前应根据使用部位进行模板翻样，以确定各种规格
模板的数量。
7.4.1.2 模板制作应进行合理的组合，以达到节约材料的要求。 7.4.1.3 模板制作完成后，应分规格堆码整齐，并做出标记（注明规
格）， 为现场安装提供方便。
施工现场模板工程支撑体系均采用门式脚手架，施工过程中为保证实测实量合格率均采用梁支撑体系和板支撑体系分开搭设的方式。
柱模板（设置对拉螺栓）计算书
一、工程属性
浇混凝土柱名称 浇混凝土柱柱高(mm) 地下室负一层KZ2 新浇混凝土柱长边边长(mm) 4300 新浇混凝土柱短边边长(mm) 500 500 二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1.2 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3 1.15 3 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×3×1.2×1.15×2.51/2，24×3]＝min[34.56，72]＝34.56kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.56+1.4×2，1.35×34.56+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.272，48.616]＝0.9×48.616＝43.754kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.56 kN/m2
三、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面木胶合板 17 4 450 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 218 5000 4
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×34.56＝18.896kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.794kN/m Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.896×0.1672-0.117×0.794×0.1672＝-0.055kN·m
σ＝Mmax/W＝0.055×106/(1/6×450×182)＝2.266N/mm2≤[f]＝17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.45×34.56＝15.552kN/m ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×15.552×166.6674/(100×5000×(1/12×450×183))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 256 15.444 200 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2360×80 64 8415 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×43.754＝7.292 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.154kN·m
σ＝Mmax/W＝0.154×106/64×103＝2.4N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×34.56＝5.76 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.075mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 24钢管 10.78 205 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23Ф48×3 4.49 206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.289kN·m，N1＝8.313kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.289kN·m，N2＝8.313kN M/Wn＝0.289×106/(4.49×103)＝64.325N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.043mm≤[ν]＝l/400＝0.87mm ν2＝0.043mm≤[ν]＝l/400＝0.87mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 26 N＝8.313×1=8.313kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
N＝8.313×1=8.313kN≤26kN 满足要求！
墙模板（组合式钢模板）计算书
一、工程属性
浇混凝土墙名称 浇混凝土墙墙高(mm) 地下室DQ1 4300 新浇混凝土墙墙厚(mm) 新浇混凝土墙墙长(mm) 350 7300 二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1.2 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3 1.15 3 倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准2 值Q3k(kN/m) 2 浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×3×1.2×1.15×2.51/2，24×3]＝min[34.56，72]＝34.56kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.56+1.4×2，1.35×34.56+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.272，48.616]＝0.9×48.616＝43.754kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.56 kN/m2
三、面板布置
面板铺设方式 水平 面板长向接缝方式 端缝齐平
模板设计立面图
四、面板验算
荷载设计值折减系数 面板厚度(mm) 面板截面惯性矩I(cm) 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 240.95 2.3 26.39 215 面板宽度b(mm) 面板长度(mm) 面板截面抵抗矩W(cm) 面板弹性模量E(N/mm) 23300 900 5.86 206000 单块面板一端悬臂长(mm) 200 小梁间距(mm) 500 面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。面板受力简图如下：
1、强度验算
q＝0.95bS承＝0.95×0.3×43.754=12.47kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.249kN·m
σ＝Mmax/W＝0.249×106/5.86×103＝42.56N/mm2≤[f]＝215N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.3×34.56=10.368kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.036mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 24钢管 12.19 205 500 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁一端悬臂长(mm) 23Ф48×3.5 5.08 206000 250
1、强度验算
q＝0.95BS承＝0.95×(0.5/2+0.2)×43.754=18.705kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.585kN·m
σ＝Mmax/W＝0.585×106/5.08×103＝115.065N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝BS正＝(0.5/2+0.2)×34.56=15.552kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.535mm≤[ν]＝min[500/500，3]＝1mm 满足要求！
六、主梁验算
根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.4.1及条文说明，主梁用以加强钢模板结构的整体刚度和调整平直度。故，此处主梁可采用同小梁材料规格，免于验算。
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M12 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b12.9 26 对拉螺栓横向验算间距m＝500/2+200＝450mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.5×43.754＝9.353kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
N＝9.353kN≤26kN 满足要求！
梁模板（门架）(1)计算书
一、工程属性
浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL23 500×1000 250 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.5 4.3 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.04 0.3 0.5 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 22330.75 24 梁 板 1.5 1.1 1 2 0.3 1.67 0.28 0.14 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 2风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
浇混凝土梁支撑方式 门架间距la(mm) 门架跨距lb(mm) 梁两侧立柱间距lc(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 混凝土梁距梁底小梁中的位置 梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm) 梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm) 梁两侧有板，门架平行梁轴线 800 800 2000 居中 1000 居中 400 200 1022 设计简图如下：
模板设计立面图1
模板设计立面图2
四、面板验算
模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 37 模板厚度(mm) 模板弹性模量E(N/mm) 218 10584 W＝500×18×18/6＝27000mm3，I＝500×18×18×18/12＝243000mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下：
q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.5＝16.398kN/m q1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×1]×0.5＝15.516kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×2×0.5＝0.882kN/m q2＝[0.04+(24+1.5)×1]×0.5＝12.77kN/m 1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝max[0.077×15.516×0.22+0.1×0.882×0.22，-0.107×15.516×0.22+0.121×0.882×0.22，-0.071×15.516×0.22-0.107×0.882×0.22]×106/27000＝2.301N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×12.77×2004/(100×10584×243000)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×15.516×0.2+1.223×0.882×0.2＝3.763kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1.143q2l＝1.143×12.77×0.2＝2.919kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 22方木 15.44 8415 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.66 83.33 小梁截面惯性矩I(cm) 4416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 q1=0.9×1.2×(0.3-0.04)×0.2=0.056kN/m q2=3.763/0.5=7.525kN/m F1=0.9max[1.2×(0.04+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×0.2×(1-0.5/2)/2+0.9×1.35×0.5×0.2×(1-0.25)=0.799kN/m
F2=0.9max[1.2×(0.04+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×0.2×(2-1-0.5/2)/2+0.9×1.35×0.5×0.2×(1-0.25)=0.799kN/m
正常使用极限状态 q'1=(0.3-0.04)×0.2=0.052kN/m q'2=2.919/0.5=5.838kN/m F'1=(0.04+(24+1.1)×0.25)×0.2×(1-0.5/2)/2+0.5×0.2×(1-0.25)=0.549kN/m F'2=(0.04+(24+1.1)×0.25)×0.2×(2-1-0.5/2)/2+0.5×0.2×(1-0.25)=0.549kN/m
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.632×106/83330＝7.587N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN) Vmax＝2.703kN τmax＝3×2.703×1000/(2×100×50)＝0.811N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm) νmax＝0.929mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm
满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
R1＝2.703kN，R2＝2.703kN 正常使用极限状态
R1'＝2.029kN，R2'＝2.029kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42槽钢 2 205 101.3 主梁材料规格 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 3228号槽钢 206000 125 25.3 由上节可知R＝max[R1，R2]＝2.703kN，R'＝max[R1'，R2']＝2.029kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
6
σ＝Mmax/W＝0.853×10/25300＝33.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN) Vmax＝5.247kN τmax＝5.247×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝15.482N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm) νmax＝0.411mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm 满足要求！
七、门架稳定性验算
门架代号 门架高h0(mm) 扫地杆钢管类型 M1219 1930 Ф48×3.5 门架宽b(mm) 门架立柱钢管类型 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 1219 Ф48×3.5 150 垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 2 门架(榀)重量(kN) 交叉支撑(副)重量(kN) 水平架(榀)重量(kN) 0.1 0.1 0.1 附件重量(kN) 交叉支撑(副)数量 水平架(榀)数量 0.2 1 1 脚手板(块)重量(kN) 连接棒(个)重量(kN) 锁臂(副)重量(kN) 直角扣件重量(kN) 旋转扣件重量(kN) 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 脚手板(块)数量 连接棒(个)数量 锁臂(副)数量 直角扣件数量 旋转扣件数量 1 1 1 1 1 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 Ф48×3 Ф48×3.5 5步4设 Ф26.8×2.5 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 5 q1=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kN q2=0.045×(1.219+0.8)×5/4=0.113kN q3=0.1×1+0.1×1=0.2kN q4=2×0.051×4×(1.219+0.8)/cos(arctan((5×1.93)/(4×(1.219+0.8))))=1.278kN q5=0.051×((1.219+0.8)+(2+1.219)/4)=0.143kN
NGk=(0.56+0.113+0.2+1.278+0.143+0.2)/1.93=1.293kN/m
∑NGik=[(24+1.5)×1×0.5/2+(24+1.1)×0.25×(2-0.5)/8+0.5×(1-0.25+(2+0.5)/4)]×(1.219+0.8)=16.635kN NQ1k=1×(1.219+0.8)×(2+0.5)/4=1.262kN N1=0.9×[1.2×(1.293×4.3+16.635)+1.4×1.262]=25.56kN N2=0.9×[1.2×(1.293×4.3+16.635)+0.9×1.4×(1.262+2×0.142×22/(10×1.219))]=25.506kN N3=0.9×[1.35×(1.293×4.3+16.635)+1.4×(0.7×1.262+0.6×2×0.142×22/(10×1.219))]=28.149kN
λ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.032，查表得，υ＝0.406 σ＝ N/(υA)＝28148.972/(0.406×489×2)＝70.892N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"门架稳定性验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝14.074kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 粘性土 地基承载力设计值fak(kPa) 210 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m) 20.09 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.074/(1×0.09)＝156.383kPa≤fak＝210kPa
满足要求！
板模板（门架）计算书
一、工程属性
浇混凝土楼板名称 浇混凝土楼板边长L(m) B2，标高9.00m 8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 150 6 二、荷载设计
当计算模板和小梁时(kN/m) 当计算模板和小梁时(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 面板 22222.5 2.5 1.5 1 0.04 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3324 1.1 支架形式 开洞 2风荷载标准值ωk(kN/m) 2基本风压ω0(kN/m) 风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0.3 1.67 0.24 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 门架间距la(mm) 门架跨距lb(mm) 门架布置在混凝土板域中的位置 门架距混凝土板短边的距离(mm) 门架距混凝土板长边的距离(mm) 门架布置方向 5 900 1300 中心对称 212 400 平行楼板长边 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 250 125 400，400 设计简图如下：
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
模板类型 覆面竹胶合板 模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 237 模板弹性模量E(N/mm) 210584 根据《规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。 计算简图如下：
W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2×(0.04+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.04+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1＝7.259kN/m q2＝0.9×1.2×0.04×1＝0.043kN/m p＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[7.259×0.252/8, 0.043×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.197kN·m σ＝Mmax/W＝0.197×106/37500＝5.259N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(0.04+(1.1+24)×0.15)×1＝3.805kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.805×2504/(384×10584×281250)＝0.065mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 8415 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.66 83.33 因[B/lb]取整＝[6000/1300]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为400mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：
1、强度验算 q1＝0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.885kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.098kN/m q1活＝0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/m
2
M1＝0.077×1.098×1.3+0.1×0.787×1.32＝0.276kN·m q2＝0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m p＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN M2＝0.077×0.081×1.32+0.21×3.15×1.3＝0.87kN·m M3＝max[1.885×0.42/2，0.081×0.42/2+3.15×0.4]＝1.266kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.276，0.87，1.266]＝1.266kN·m
622
σ＝Mmax/W＝1.266×10/83330＝15.198N/mm≤[f]＝15.44N/mm 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.607×1.098×1.3+0.62×0.787×1.3＝1.501kN V2＝0.607×0.081×1.3+0.681×3.15＝2.209kN V3＝max[1.885×0.4，0.081×0.4+3.15]＝3.182kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.501，2.209，3.182]＝3.182kN τmax＝3×3.182×1000/(2×100×50)＝0.955N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25＝1.016kN/m 跨中νmax＝0.632×1.016×13004/(100×8415×4166700)＝0.523mm≤[ν]＝l/400＝1300/400＝3.25mm
悬臂端νmax＝1.016×4004/(8×8415×4166700)＝0.093mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 1、主梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.626kN/m
q1静＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.295kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/m q2＝(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.066kN/m 承载能力极限状态:
按四跨连续梁，R'max＝1.143×1.295×0.25+1.223×0.331×0.25＝0.471kN 按悬臂梁，R1＝1.626×0.4＝0.65kN R＝max[R'max，R1]＝0.65kN 正常使用极限状态:
按四跨连续梁，R'max＝1.143×1.066×0.25＝0.305kN 按悬臂梁，R1＝1.066×0.4＝0.426kN R＝max[R'max，R1]＝0.426kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.164kN·m σ＝Mmax/W＝0.164×106/5080＝32.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN) Vmax＝1.001kN τmax＝2×1.001×1000/489＝4.094N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm) νmax＝0.537mm≤[ν]＝0.625mm 满足要求！
七、门架稳定性验算
门架代号 门架高h0(mm) 扫地杆钢管类型 垂直门架的水平加固杆的底层步距(m) M1219 1930 Ф48×3.5 2 门架宽b(mm) 门架立柱钢管类型 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 1219 Ф42.7×2.7 100 门架(榀)重量(kN) 交叉支撑(副)重量(kN) 水平架(榀)重量(kN) 0.1 0.1 0.1 附件重量(kN) 交叉支撑(副)数量 水平架(榀)数量 0.2 1 1 脚手板(块)重量(kN) 连接棒(个)重量(kN) 锁臂(副)重量(kN) 直角扣件重量(kN) 旋转扣件重量(kN) 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 脚手板(块)数量 连接棒(个)数量 锁臂(副)数量 直角扣件数量 旋转扣件数量 1 1 1 1 1 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 Ф48×3 Ф48×3.5 5步4设 Ф26.8×2.5 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 0 q1=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kN q2=0.045×(1.219+0.9)×5/4=0.119kN q3=0.1×1+0.1×1=0.2kN q4=2×0.051×4×1.3/cos(arctan((5×1.93)/(4×1.3)))=1.114kN q5=0.051×(1.219+0.9+1.3)=0.174kN
NGk=(0.56+0.119+0.2+1.114+0.174+0.2)/1.93=1.226kN/m
∑NGik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((la+b)×lb)=((24+1.1)×0.15+0.75)×((0.9+1.219)×1.3)=12.437kN
NQ1k=1×((0.9+1.219)×1.3)=2.755kN N1=0.9×[1.2×(1.226×5+12.437)+1.4×2.755]=23.524kN N2=0.9×[1.2×(1.226×5+12.437)+0.9×1.4×(2.755+2×0.156×22/(1.219×10))]=23.293kN N3=0.9×[1.35×(1.226×5+12.437)+1.4×(0.7×2.755+0.6×2×0.156×22/(1.219×10))]=25.067kN
λ=k0h0/i=1.13×1930/14.2=153.585，查表得，υ＝0.336 σ＝ Nw/(υA)＝25067.178/(0.336×339×2)＝110.036N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝25.067/2=12.534kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 混凝土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2210 0.09 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝25.067/(1×0.09×2)＝139.262kPa≤fak＝210kPa 满足要求！
楼梯模板
楼梯模板采用夹板，增加踏步平面模板，并用对拉螺栓拉牢，使楼梯模板成为一个封闭的整体，与现浇每层楼面板一同上升。具体施工方法详见下图：
7.4.1.4 具体见《模板工程专项施工方案》。 7.4.2 模板的安装顺序 7.4.2.1 柱
立一侧模板→背竖楞→ 穿对拉螺栓→立另一侧模板→背竖楞→钢管夹具→拧紧对拉螺杆→ 垂直度、平整度校正
7.4.2.2 框架梁
标高引测→搭设支撑架体→ 铺梁垫枋→铺梁底板→支模板→插入梁筋绑扎→支梁侧模 加 木背枋及对拉螺杆
7.4.2.3 次梁及板
标高引测 支撑架 →梁板垫枋→梁板模
7.4.3 施工准备
7.4.3.1 图纸熟悉：掌握结构形状、位置、尺寸及施工顺序要求； 7.4.3.2 模板准备：各班组根据作业部位结构情况，在木作车间按需
领用；
7.4.3.3 放线：按结构设计要求放出柱、墙、预留洞口位置线及标高
线；
7.4.3.4 垃圾、杂物清理：剔除柱墙脚松散砼及表面浮浆，并冲洗清
除柱、墙脚杂物等；
7.4.3.5 隐蔽验收：柱墙筋在支模前须通过隐蔽验收并做好工序交接
记录；
7.4.3.6 材料准备：按工程量大小准备充分的支撑材料及模板，支撑
体系为门架；
7.4.3.7 进度安排：向班组交待各分项分部的完成时间，保证后续工
作按时进行；
7.4.3.8 技术交底：向操作人员交待各部位的工艺及质量要求。 7.4.4 安装方法
不足之处请详见《模板工程专项施工方案》 7.1.14、模板拆除技术措施
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合现浇结构拆模时所需混凝土强度规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
（1）墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱
开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。
（2） 楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
6、其他技术要求：
（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。
（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后
方可拆模。
1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。
2）底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。
3）板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。
4）模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
5）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
6）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。
7）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。
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