恒智天成安全计算软件板模板(木立柱支撑)计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
板段：B1。
模板支撑体系剖面图
1000100012001200 木立柱排列平面示意图 一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 楼层高度H：3.3m；混凝土楼板厚度：180mm； 结构表面要求：隐藏； 立柱纵向间距或跨距la：1m；立柱横向间距或排距lb：1.2m； 立柱高度：2.908m；立柱缺口占总面积的百分数：8%； 立柱中间设置纵横向拉条； (二) 立柱材料参数 材料：Φ90圆木； 木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； 2.荷载参数 新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3； 板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2； 承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm； 施工人员及设备荷载标准值Q1k： 计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2； 计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2； 计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；
3.板底模板参数
搭设形式为：2层梁木立柱承重； (一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm； 抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞； 间距：600mm；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根50×100矩形木楞；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
4.地基参数
模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土； 地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2； 地基承载力调整系数：0.8。
二、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000×123/12= 1.440×105mm4； W = 1000×122/6 = 2.400×104mm3；
1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.3×1.000=0.300 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×1.000×0.18=4.320 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×1.000×0.18=0.198 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.300+ 4.320+ 0.198=4.818 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×1.000=2.500 kN/m； 计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=4.818kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=8.353kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×4.818+1.4×2.500) =8.353kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×4.818+1.4×0.7×2.500) =8.059kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×1.2×4.818 =5.203kN/m； P1=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×1.35×4.818 =5.854kN/m； P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；
2.面板抗弯强度验算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.400×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.707kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×8.353×0.62 =0.376kN·m；
Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l
=0.125×5.203×0.62+0.25×3.150×0.6 =0.707kN·m； Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l
=0.125×5.854×0.62+0.25×2.205×0.6 =0.594N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.707×106/2.400×104=29.444N/mm2； 实际弯曲应力计算值σ =29.444N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =31N/mm2，满足要求！
2.面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 4.818kN/m； l-面板计算跨度: l =600mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--截面惯性矩: I =1.440×105mm4；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.400mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×4.818×6004/(384×11500×1.440×105)=4.910mm； 实际最大挠度计算值: ν=4.910mm大于最大允许挠度值:[ν] =2.400mm，不满足要求！ 建议增大面板厚度或者减小第一层支撑梁的间距！
三、板底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距600mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.3×0.6=0.180 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.6×0.18=2.592 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.6×0.18=0.119 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.180+2.592+ 0.119=2.891 kN/m；
施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.6=1.500 kN/m； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=2.891+0.03=2.9208kN/m；
(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：
A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.2×(2.891+0.03) =3.154kN/m； q2=0.9×1.4×1.500 =1.890kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.35×(2.891+0.03) =3.549kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×1.500 =1.323 kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.2×(2.891+0.03) =3.154kN/m； P=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.35×(2.891+0.03) =3.549kN/m； P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；
(二) 荷载效应计算
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。
(1) 最大弯矩M计算
最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.923kN·m； A 永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2
=0.100×3.154×12+0.117×1.89×12 =0.537kN·m； B 永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l
=0.080×3.154×12+0.213×3.150×1=0.923kN·m；
(2) 最大剪力V计算
最大剪力V=max（Va，Vb）=4.019 kN； A 永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l
=0.600×3.154×1+0.617×1.890×1=3.059kN； B 永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大
Vb=0.600×q×l+0.675×P
=0.600×3.154×1+0.675×3.150=4.019kN；
(3) 最大变形ν计算
ν= 0.677ql4/100EI=0.677×2.9208×10004/(100×10000×4.167×106)=0.475mm (三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.923×106/8.333×104 =11.080N/mm2
实际弯曲应力计算值σ =11.080N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =15N/mm2，满足要求！ (2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=4.019×1000×62500/(4.167×106×50)=1.206N/mm2；
实际剪应力计算值 1.206 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！ (3) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.475mm；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=4.000mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.475mm小于最大允许挠度值:[ν] =4.000mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距1000mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4； W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合
(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力
《模板规范（JGJ162-2008）》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.6=0.900 kN/m； 由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：
q1=3.154kN/m；
q2=0.9×1.4×0.900 =1.134kN/m；
由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：
q1=3.549kN/m；
q2=0.9×1.4×0.7×0.900 =0.794kN/m； 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力
F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l
=1.100×3.154×1+1.200×1.134×1 =4.831kN；
由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力
F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l
=1.100×3.549×1+1.200×0.794×1 =4.856kN；
A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：
最大支座反力F=max（F1，F2）=4.856kN；
B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：
F=1.100×q×l=1.100×2.9208×1=3.213kN；
(2) 第二层支撑梁自重
A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：
q=0.041 kN/m；
B 计算第二层支撑梁变形采用：
q=0.030 kN/m； (二) 荷载效应计算
第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
4.856kN4.856kN4.856kN4.856kN4.856kN0.041kN/m4.856kN4.856kN120060060060012006006001200600
弯矩和剪力计算简图
0.880.880.5841.0241.024
弯矩图(kN·m)
1.7191.6952.4522.4283.1863.1613.1613.1862.4282.4521.6951.719
3.213kN3.213kN 剪力图(kN)
3.213kN3.213kN3.213kN3.213kN3.213kN0.03kN/m120060060060012006006001200600
变形计算简图
0.0761.549
变形图(mm) 计算得到：
最大弯矩：M= 1.024kN.m 最大剪力：V= 3.186kN 最大变形：ν= 1.549mm 最大支座反力：F= 10.494kN (三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=1.024×106/8.333×104 =12.291N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=12.291N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ (2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=3.186×1000×62500/(4.167×106×50)=0.956N/mm2；
实际剪应力计算值 0.956 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！ (3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为1.549mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.278mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为1.547mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
四、木立柱计算
《模板规范（JGJ162-2008）》规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la×立柱横
距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.6=0.600 kN/m； 通过以上方法计算得到：
第二层支撑梁传递的支座反力N1= 9.812 kN；
1. 木立柱的稳定性计算
立柱的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
其中σ - 木立柱轴心受压应力计算值(N/mm2)；
N -- 立柱的轴心压力设计值，它包括：
帽木传递的轴向力： N1 =9.812 kN；
木立柱的自重： N2 = 0.9×1.2×0.038×2.908=0.120 kN； N =N1+N2=9.812+0.120=9.932 kN；
υ-- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比λ依据《模板规范JGJ162-2008》计算得
到υ= 0.605；
立柱计算长度lo=1.454m；
计算立柱的截面回转半径i = 2.250 cm； A -- 立柱毛截面面积： A = 63.617 cm2； [f] - 木材顺纹抗压强度设计值：[f] =13N/mm2；
木立柱长细比λ计算值：λ=lo/i=1.454×100/2.25=64.622
木立柱长细比λ= 64.622 小于木立柱允许长细比 [λ] = 150，满足要求！ 木立柱受压应力计算值：σ=9.932×1000/(0.605×63.62×100) = 2.580N/mm2； 木立柱稳定性计算 σ = 2.580N/mm2 小于 木材顺纹抗压强度的设计值 [f] = 13 N/mm2，满足要求！
2. 木立柱的强度计算
立柱的强度计算公式 σ = N/An≤[f]
其中σ - 木立柱轴心受压应力计算值(N/mm2)；
N -- 立柱的轴心压力设计值，N = 9.932 kN； An -- 立柱净截面面积： An = 58.528 cm2； [f] - 木材顺纹抗压强度设计值：[f] =13N/mm2；
木立柱受压应力计算值：σ=9.932×1000/(58.528×100) = 1.697N/mm2；
木立柱强度计算 σ = 1.697N/mm2 小于 木材顺纹抗压强度的设计值 [f] = 13 N/mm2，满足要求！
五、立柱的地基承载力计算
立柱基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 520.000 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 650 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立柱基础底面的平均压力：p = N/A =39.726 kPa； 立柱的轴心压力设计值 ：N =9.932 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=39.726kPa ＜ fg=520.000kPa 。地基承载力满足要求！
六、结论和建议
1.板底面板实际最大挠度计算值: ν=4.910mm大于最大允许挠度值:[ν] =2.400mm，不满足要求！建议增大面板厚度或者减小第一层支撑梁的间距！
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