煤矿高压整定计算示例

一、系统概况 …………………………………………………… ３ 二、短路电流和短路容量计算 …………………………………… 6 三、高爆开关整定计算……………………………………………12 1、高爆开关计算原则……………………………………………12 2、变电所高爆开关整定计算………………………………14 3、采区变电所高爆开关整定计算 ………………………………19 4、付井底变电所高爆开关整定计算 ………………………22 5、地面主井高压变电所整定计算……………………………… 24

目 录 计算整定

一、 系统概况

1、供电系统简介

XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板,架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电.

桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8。7/10。5KV-3＊70—528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线,桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个变电所(14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11＃为采区I回路，2＃为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA)。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）.采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW,最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0。75。

2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器 序号

型号 短路 阻抗

空载功额定二率 次电流 额定电压 计算整定

1 SFSZ9—110/35/10 1867％ 。 24。82666A 。110KV/10KV 99KW （2)井下变压器参数 编号 变电所1＃、2＃ 变电所3＃、4＃ 采区变电所1＃、2＃ 采区变电所3＃、4＃ 付井底变电所1#、2＃ KBSG—315/10 KBSG-100/10 100KVA 3.94％ 10KV 2台 KBSG—100/10 KBSG-500/10 500KVA 4。2％ 10KV 2台 型号 容量 短路阻抗 额定电压 数量 100KVA 4。25％ 10KV 2台 KBSG—315/10 315KVA 4。03% 10KV 2台 315KVA 4.24% 10KV 2台 (3）井下高爆开关参数 地点 型号 短路保过载整额定漏电过载零护整定定范围

零序电流 动作延时 序计算整定

范围 时间 电压 电流 PBG—150/10Y 中 央 变 电 所 。0。2-1。50A 0.14 —3.5S 1-4档 3-20。55V —8A 3—0。25V 5-8A 6-10 PBG—1。6—0.2-1。4 300300/10Y PBG—1.6—0。2-1.4 200200/10Y QBGZ—400 1.6-10 0.2-1。4 400A 10 A 10 A 0。11-4—3。档 5S 0.1-1-43-20。55V —8A 3.5S 档 0.1-1-43—0.525V -8A 3。5S 档 PJG-2采 区 变 电 所 00/10Y 1。6—0。2—20010 1。4 A 0.11-43-20。55V —8A —3。档 5S PJG—1。6—0.2—1。100100/10Y PJG-510 4 A 0。1—3-20.51-3.5S 4档 5V -8A 1.6—0。2—50A 0.1-1。4 1-43-20。5V 5-8A 0/10Y 10 3。5S 档

计算整定

付井底PBG—1.6—0.2-1。4 100变电所 100/10Y (4）地面变压器参数 编号 主井低压 1＃、2＃ 副井低压 1#、2＃ 型号 10 A 0.1—3.5S 1—3—0。4档 25V 5-8A 容量 短路阻抗 数量 S11－500／10／0.4 500KVA ４％ ２台 S11－500／10／0。4 500KVA ４％ ２台 （５）地面主井高压变电所开关柜参数 地点 编号 型号 WGB－134N WGB-133N WGB－133N WGB－133N 变比 过流一、二段调值范围 0―99A 0―99A 0―99A 1、7、13盘 3、12盘 5、9盘 400／5 60/5 30/5 主井 4、11盘 100/5 0―99A 以上表中参数为说明书数值。

经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：0.7475 最小运行方式下：0.802

计算整定

（4）、线路参数

来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：YJV228.7/10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号：

LGJ-95 2400/2340m

上下杆电缆型号：YJV228。7/15KV —3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭变电所电缆型号：

MYJV42—3×70—10 528/504m

桧树亭变电所到采区变电所电缆型号:

MYJV22—3×50-10 940/856m

桧树亭变电所到付井底变电所电缆型号:

MYJV22-3×50-10 658/668m

桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： ZRYJLV228.7/15KV —3×50 850/850m 查表参数如下：

架空线X＝0。38Ω/KM 高压电缆X=0.08Ω/KM

二、短路电流和短路容量计算

（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。

有关参数如下图： k-1点、k—2点、k-3点、k-4点、k-5点的三相短路电流和短路容量计算如下。

计算整定

(1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。

如图1、2、3、4、5所示.选择基准容量Sd=100MVA，则各元件的相对基准电抗为:

来集变电站I回路变压器的电抗标么值: 取最小运行方式下为：0。802

来集变电站至桧树亭开关站线路电抗的标么值: 根据公式：X1dXSdU2d

10010.52=0.38(2.1122.4)10010.520.08(0.10.1)其中式中 X----—输电线路电抗，Ω；

=1.57

Sd -—---基准容量选取100MVA; Ud—----线路的平均电压，KV

桧树亭地面变电所至变电所电缆电抗的标么值：

X2dXSdU2d=0.080.52810010.52=0。038

桧树亭变电所至采区变电所电缆电抗的标么值：

计算整定

X3dXSdU2d=0.080.9410010.52=0。068

桧树亭变电所至付井底变电所电缆电抗的标么值：

X4dXSdU2d=0.080.66810010.52=0。048

桧树亭地面高压变电所至地面付井变电所电缆电抗的标么值：

5d=

SdUd

=0.080.852

10010.52=0。061

绘制I回路短路计算电路图和等值电路图如图1、2、3、4、5所示。选择基准容量Sd=100MVA，则各元件的相对基准电抗为： 将各元件的电抗标么值按要求标准填在等值电路中(等值电路图）.

(2）计算短路电流和短路容量

2.1、桧树亭开关站k-1点的短路电流和短路容量计算 k-1点的短路时短路回路的总电抗标么值为:

1d=01=0.802+1.57=2。372

k-1点的短路电流和短路容量计算如下： k-1点的基准电流：Id

Sd3Ud

=100=5.499（KA） 310.5计算整定

三相短路电流：I（3）K-1Id(K1)Id两相短路电流:I（2）K-1IdX1d=

5.4992.372=2。318（KA）

I(3)k11.15=

2.3181.15=2.016(KA) =42。16(MVA)

三相短路容量: S（3）K-1SdX1d=

1002.3722。2、桧树亭变电所k-2点的短路电流和短路容量计算 k—2点的短路时短路回路的总电抗标么值为：

2d =0d1d2d=0。802+1。57+0。038=2。41

k-2点的短路电流和短路容量计算如下: k-2点的基准电流：IdSd3Ud=100=5.499（KA） 310.5三相短路电流：I（3）K-2Id(K2)Id两相短路电流:I（2）K-2IdX2d=

5.499=2。28（KA） 2.41I(3)k21.15=

2.281.15=1。983（KA)

三相短路容量: S（3）K-2SdX2d=

100=41。49（MVA） 2.412。3、桧树亭采区变电所k-3点的短路电流和短路容量计算 k—3点的短路时短路回路的总电抗标么值为：

038+0.068=2。478 3d =0d1d2d3d=0.802+1.57+0。k-3点的短路电流和短路容量计算如下： k-3点的基准电流:IdSd3Ud=100=5.499（KA） 310.5三相短路电流:I（3）K-3Id(K3)Id两相短路电流：I

（2）K-3IdX3d=

5.4992.478=2.219（KA）

I(3)k31.15=

2.2191.15=1。93（KA)

计算整定

三相短路容量： S（3）K-3SdX3d=

1002.478=40.36（MVA）

2.4、桧树亭付井底变电所k—4点的短路电流和短路容量计算 k—4点的短路时短路回路的总电抗标么值为：

4d =0d1d2d3d4d=0.802+1.57+0。038+0.048=2。

458

k-4点的短路电流和短路容量计算如下： k-4点的基准电流：Id三相短路电流：I两相短路电流：I三相短路容量: S3K4Sd3Ud=100=5。499（KA） 310.5Id(K4)IdI(3)k41.15IdX4d =

5.4992.458=2.237(KA）

2K4 =

2.2371.15=1.945（KA）

3K-4SdX4d=

1002.458=40。68（MVA）

2.5、桧树亭地面付井变电所k—5点的短路电流和短路容量计算 k-5点的短路时短路回路的总电抗标么值为：

5d =0d1d5d=0.802+1。57+0。061=2。433

k-5点的短路电流和短路容量计算如下： k—5点的基准电流：Id三相短路电流：两相短路电流:(2)(3)k5Sd3Ud=100=5。499（KA） 310.5d(k5)ddX5d =

5.499=2.26（KA) 2.433k5(3)k51.15 =

2.261.15=1.97（KA)

三相短路容量： S(3)k5

SdX5d=

100=41。1（MVA) 2.433计算整定

三、 开关整定计算原则

1.井下保护装置（电子式反时限保护装置）计算原则 （1)、变压器保护计算

1）、过负荷电流值计算:IzkxIeb

2）、短路值根据下列公式计算：Idkk.kx.kgh.Ieb

3）、灵敏度校验下列公式计算：KI(2)2kId1.5

（2)、线路保护计算

1）、过载值计算:IzIe

2）、短路值根据下列公式计算：

（1)保护装置动作电流按应躲过线路最大过负荷电流整

定.Idkk.kx.Igh

保护装置灵敏度校验按系统最小运行方式下线路末端最

小两相短路电流校验：KI2kmin1.5

Id(2) 3)、电动机保护计算

（1）、过载值计算:按电动机的额定电流整定。

(2）、短路值计算按保护装置的动作电流应躲过电动机最大启动电流整定。

４)、地面高压开关柜计算原则

(１）、过流一段整定:按照井下短路整定计算公式整定。

(２）、过流二段：

kkkxkzqdekfnj

计算整定

（３）、效验:按照井下效验公式进行效验。 式中：

Iz——过负荷整定值 Id——短路保护整定值

Ieb-—变压器高压侧额定电流

Igh——线路最大过负荷电流

I(2)2kmin——线路末端最小两相短路电流

1，接于相电流差时取3 1。3或1.5.本书取1.5（地

kx——接线系数,接于相电流取

用于电流速断保护时取kk--可靠系数，面取１。３）

Kgh--过负荷系数，取

1.3—1.5，本书取1.5

ＮＪ——电流互感器变比

计算整定

变电所高压开关整定计算

1、变电所G1、G7、G14高爆开关整定：

G1、G14高爆开关为变电所I进线、II进线,G7为联络开关,高爆开关额定电流为300A，过载值有0。2~1。4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。（备注:变电所风机专用变压器暂不用，风机专用变压器使用采区变电所）

总负荷∑P=2×500kVA+4×315kVA+2×100kVA+3×280Kw

（1) 过载值整定：

Ie=

61A

P3U=

2460310.5+

840310.5.0.85=135。27+.34=1。

由于此变电所带280KW水泵，过载值必须大于最大启动电流

280310.5.0.857=126。8A，故取值应为

Iz=Ie=Iqe+I∑e=126.8+

（1.61-18.11）=298.3A

整定过载电流为300A 1。0档 过载延时1档 （2） 短路值整定：

计算整定

由于G1、G14高爆开关为变电所进线开关,所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.Igh=1.51300=450A

整定短路电流为480A 1.6倍档 （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5

I(2)为图中k—2点两相短路电流即2kmin=1983A

K=

1983480=4.13〉1。5

符合保护灵敏度要求.

2、变电所G4、G9高爆开关整定：

G4、G9高爆开关控制变电所1#动变、2＃动变，高爆开关额定电流为50A 、100A,过载值有0.2～1。4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用. 变压器容量P=500 kVA

(1) 过载值整定:

Ie=P=

3U500310.5=27.49A

整定过载电流为30A 0。6档 过载延时1档/30A ，0.3档，过载延时1档。

（2） 短路值整定:

由于G4、G9高爆开关为变电所动力变压器，所以采用以下公式计算:

计算整定

Idkk.kx.kgh.Ieb=1.511.527。49=61.85A

整定短路电流为80A 1.6档/160A，1。6档（最低档） (3） 两相短路电流及灵敏度校验计算

(2)KI(2)2kminId1.5 Ud％=4.2％

I2kmin=

Se3UeUd%=

500310.54.2%=6。6A

因此K=

K=

6.6=4。09>1.5 1606.6=8.18>1.5 80 符合保护灵敏度要求

3、变电所G3、G8高爆开关整定为备用。 4、变电所G2、G11高爆开关整定：

G2、G11高爆开关控制采区变电所I回路、II回路，高爆开关额定电流为200A,过载值有0。2～1.4倍档可选用，短路值有1。6~10倍档可选用。

总负荷∑P=2×315+2×100=830KVA

(1） 过载值整定:

Ie=P=830=

3U3U830310.5=45.A

IzIe=45。A

整定过载电流为0.3档，60A，过载延时1档

（2）由于G2、G11高爆开关为由变电所去采区变电所出线开关，所以采用以下公式计算： Id=Kk.Kx。Igh=1.5×1×60=90A

计算整定

整定短路电流为320A 1。6档(最低档) （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5

I(2)为图中k—3点两相短路电流即2kmin=1930A

K=

1930320=6.03>1。5

符合保护灵敏度要求

5、变电所G5、G10高爆开关整定：

G5、G10高爆开关控制付井变电所I回路、II回路,高爆开关额定电流为200A,过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1。6～ 10倍档可选用。

总负荷∑P=2×315=630KVA （1） 过载值整定：

Ie= P=

3U630310.5=34.6A

IzIe=34。6A

整定过载电流为40A 0.2档 过载延时1档

(2） 短路值整定：

由于G5、G10高爆开关为由变电所去付井底变电所

的出线开关，所以采用以下公式计算：

Id=Kk.Kx.Igh=1。5×1×40=60A

整定短路电流为320A，1.6档（最低档） （3） 两相短路电流及灵敏度校验计算

计算整定

KI(2)2kminId1.5 I(2)为图中k-4点两相短路电流即2kmin=1945A

K=

1945320=6。08>1.5

符合保护灵敏度要求

（6)变电所G6、G12、G13高爆开关整定：

G6、G12、G13高爆开关是控制变电所1#、2#、3＃水泵，高爆开关额定电流为400A，过载值有0.2～1。4倍档可选用,短路值有1。6～10倍档可选用,总负荷∑P=280KW Pmax=280KW

(1) 过载值整定：

Ie=

P3Ucos=

280310.50.85=18。11A

IzIe=18.11A

整定过载电流为80A 0。2档(最低档） 过载延时1

档

（2） 短路值整定：

短路电流按躲过最大启动电流计算,一般要求为额定电流

的8倍计算即:

Id=8Ie=8×18.11=144.88A

整定短路电流为0A， 1.6倍档（最低档） 建议将400A开关更换为100A开关或更换电流互感器以

便使开关达到整定值要求.

计算整定

采区变电所高压开关整定计算

1、采区变电所G1、G4、G7高爆开关整定:

计算整定

G1、G7高爆开关是控制采区变电所I进线、II进线,G4联络开关,高爆开关额定电流为200A，过载值有0.2~1.4倍档可选用，短路值有1。6~10倍档可选用,总负荷∑P=2×315+2×100=830KVA

（1) 过载值整定：

IeP==3U830310.5=45。A

IzIe=45.A

整定过载电流为60A 0.3档 过载延时1档 (2） 短路值整定：

由于G1、G7高爆开关为采区变电所进线开关，所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.Igh=1。5160=90A

整定短路电流为320A 1.6倍档（最低档位) （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5 I(2)为图中k-3点两相短路电流即2kmin=1930A

因此K=

1930320=6。03>1。5

符合保护灵敏度要求

2、采区变电所G2、G6高爆开关整定：

G2、G6高爆开关是控制采区变电所I动变、II动变，高爆开关额定电流为100A，过载值有0.2~1.4倍档可选用，短路值有1。6～10倍档可选用，变压器容量P=315kVA

计算整定

(1） 过载值整定:

IeP==3U315310.5=17。32A

IzkxIeb=17.32A

整定过载电流为20A 0.2档 过载延时1档 （2) 短路值整定：

由于G2、G6高爆开关为采区变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.kgh.Ieb=1。511。517。32=38。97A

整定短路电流为160A 1。6档（最低档位） （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5 Ud=4。03％

由于I(2)=2kminK=

Se3UeUd%=

315310.50.0403=429.8A

429.8=2。69>1。5 160 符合保护灵敏度要求

3、采区变电所G3、G5高爆开关整定：

G3、G5高爆开关是控制采区变电所3＃、4#通风专用变压器，高爆开关额定电流为50A,过载值有0。2～1。4倍档可选用，短路值有1。6~10倍档可选用，变压器容量P=100KVA

（1） 过载值整定：

Ie P==3U100310.5=5。5A

计算整定

Iz=KxIeb=5.5A

整定过载电流为10A 0。2档 过载延时1档 （2) 短路值整定：

由于G3、G5高爆开关为采区变电所通风专用变压器,所以采用以下公式计算:

Idkk.kx.IghIeb=1。511。55.5=12.38A

整定短路电流为80A 1。6倍档(最低档位） （3） 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5 Ud％=3.94%

I2kmin=

(2)Se3UeUd%=

100310.50.0394=139。56A

因此K=

139.56=1。74〉1.5 80符合保护灵敏度要求

计算整定

付井底变电所高压开关整定计算

1、 付井变电所变电所G1、G3、G5高爆开关整定:

G1、G5高爆开关是控制付井底变电所I进线、II进线,G3为联络开关,高爆开关额定电流为100A,过载值有0。2~1。4倍档可选用，短路值有1。6~10倍档可选用，变压器容量P=2×315KVA

(1) 过载值整定：

Ie=P=

3U630310.5=34。A

Iz=Ie=KxIeb=34.A

整定过载电流为40A 0。4档 过载延时1档 （2） 短路值整定：

由于G1、G5高爆开关为付井底变电所进线开关,所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.Igh =1。5140=60A

整定短路电流为160A 1。6倍档(最低档位) （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

计算整定

K(2)2kminI(2)2kminId1.5

I(2)为图中K—4点两相短路电流即2kminI=1945A

1945160因此K==12.16>1.5

符合保护灵敏度要求。

2、付井变电所变电所G2、G4高爆开关整定：

G2、G4高爆开关是控制付井底变电所1＃、2＃动力变压器，高爆开关额定电流为100A,过载值有0。2～1。4倍档可选用,短路值有1。6～10倍档可选用，变压器容量P=315KVA

（1） 过载值整定：

Ie=P=

3U315310.5=17。32A

Iz=KxIeb=17。32A

整定过载电流为20A 0.2档 过载延时1档 (2） 短路值整定:

由于G2、G4高爆开关为付井底变电所动力变压器,所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.IghIeb =1.511.517.32=38.97A

整定短路电流为160A 1。6倍档(最低档位） (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5 Ud%=4.24％

I2kmin=

(2)Se3UeUd%=

315310.50.0424=408.5A

计算整定

因此K=

408.5=2.55>1。5 160符合保护灵敏度要求。

地面变电所高压开关柜整定计算

1、地面主井高压变电所1板、7板、13板高压开关柜整定： 1板、13板高压开关柜为地面主井变电所I进线、II进线，7板为母联断路器,高压开关柜电流互感器变比为400/5,保护装置过流设为Ⅱ段值有0-99Ａ范围可以选用整定，速断定值设为Ⅰ段定值有0—99Ａ范围可以选用整定，过流时限为0-99S。(备注：变电所风机专用变压器暂不用，风机专用变压器使用采区变电所） 总负荷∑P=6×500kVA+4×315kVA+2×100kVA+3×280Kw

（1) 过流二段整定：

Ie=P=

3U4460310.5+

840310.5.0.85

=245。24+.34=299。58 A

299.58kkkxe1.311.2根据公式:kzqd0.9400/5kfnj＝6.49Ａ

计算整定

因此过流二段整定为：7Ａ ,延时取0S。 (2） 过流一段整定：

由于1板、13板高压开关柜为地面变电所进线开关，所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.Igh=1。517=10.5A

因此过流一段整定为10Ａ。

（3） 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5

I(2)2kmin为图中k-１点两相短路电流即=2016A K=

2016800=2。52〉1。5

符合保护灵敏度要求。

２、地面主井高压变电所３板、１２板高压开关柜整定： 3板、12板高压开关柜控制地面副井变电所I回路、II回路，高压开关柜电流互感器变比为60/5，保护装置过流设为Ⅱ段值有0—99Ａ范围可以选用整定,速断定值设为Ⅰ段定值有0-99Ａ范围可以选用整定，过流时限为0-99S. 总负荷∑P=２×500kVA

（1） 过流二段整定：

Ie=P=

3U1000310.5=。99A

＝7.9Ａ

.99kkkxe1.311.2根据公式：kzqd0.960/5kfnj 因此过流二段整定为:8Ａ ，延时取0.3S.

计算整定

（2） 过流一段整定：

由于3板、12板高压开关柜控制地面副井变电所动力变压器，所以采用以下公式计算:

Idkk.kx.IghIeb =1。511.58=18A

因此过流一段整定为18Ａ. （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5

I(2)为图中k—5点两相短路电流即2kmin=1970A

K=

符合保护灵敏度要求。

３、地面主井高压变电所５板、９板高压开关柜整定：

5板、9板高压开关柜控制地面主井低压变电所I回路、II回路，高压开关柜电流互感器变比为30/5，保护装置过流设为Ⅱ段值有0-99Ａ范围可以选用整定，速断定值设为Ⅰ段定值有0-99Ａ范围可以选用整定，过流时限为0-99S。 总负荷∑P=２×500kVA

(1) 过流二段整定：

Ie=1970216=9.1>1.5

P=

3U1000310.5=。99A

＝15.9Ａ

.99kkkxe1.311.2根据公式：kzqd0.930/5kfnj 因此过流二段整定为：16Ａ

计算整定

（2） 过流一段整定：

由于5板、9板高压开关柜控制地面主井低压变电所动力变压器,所以采用以下公式计算：

Idkk.kx.IghIeb =1.511。516=36A

因此过流一段整定为36Ａ，延时取0。3S。 （3) 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5 Ud％=4%

I2kmin=

(2)Se3UeUd%687.34216=

500310.50.04=687.34A

因此K==3。18>1.5

符合保护灵敏度要求。

４、地面主井高压变电所４板、１１板高压开关柜整定:

4板、11板高压开关柜控制井下变电所I回路、II回路,高压开关柜电流互感器变比为100/5，保护装置过流设为Ⅱ段值有0-99Ａ范围可以选用整定，速断定值设为Ⅰ段定值有0—99Ａ范围可以选用整定，过流时限为0—99S。（备注：变电所风机专用变压器暂不用,风机专用变压器使用采区变电所)

总负荷∑P=２×500kVA+4×315kVA+2×100kVA+3×280Kw

(1） 过流二段整定：

Ie=P=

3U2460310.5+

840310.5.0.85=1。61A

＝16.4Ａ

1.61kkkxe1.311.2根据公式：kzqd0.9100/5kfnj

计算整定

因此过流二段整定为：17Ａ ，延时取0.3S。 （2) 过流一段整定:

由于4板、11板高压开关柜为地面变电所去井下变电所出线开关柜,所以采用以下公式计算:

Idkk.kx.Igh=1。5117=25.5A

因此过流一段整定为25Ａ.

（3） 两相短路电流及灵敏度校验计算

KI(2)2kminId1.5

I(2)2kmin为图中k—２点两相短路电流即=1983A K=

1983500=3.966>1.5

符合保护灵敏度要求。