高 大 模 板 专 项 施 工 方 案
福建省华航建设工程有限公司
二零一一年三月
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目 录
一、工程概况 ..................................................... 1
1、编制依据 ................................................... 1 2、高大模板扣件式钢管支撑体系的相关规定 ....................... 1 3、工程简述 ................................................... 3 二、高大模板专项施工方案部署 ..................................... 4
1、工程管理目标 ............................................... 4 2、框架梁、板模板及其支撑施工设计方案 ......................... 4 三、模板安装施工流程及其施工要点 ................................. 5
1、框架梁模板施工方法 ......................................... 5 1.1框架梁模板安装工艺：...................................... 5 1.2框架梁模施工要点:......................................... 5 2、楼板模板施工方法 ........................................... 6 2.1楼面板模板安装工艺:....................................... 6 2.2楼面板模板施工要点:....................................... 6 3、超高高大模板扣件式脚手架支撑体系施工要点： ................. 6 四、模板拆除施工方法 ............................................. 8 五、超高高大模板质量保证措施 ..................................... 8
1、质量控制要点 ............................................... 8 2、模板安装检验 ............................................... 9 3、模板拆除检验 .............................................. 11 六、超高高大模板安全生产文明施工保证措施 ........................ 12 七、梁模板扣件式钢管支撑计算书 .................................. 13
(一)、参数信息 ............................................... 13 （二）、梁模板荷载标准值计算 ................................. 14 （三）、梁侧模板面板的计算 ................................... 15 （四）、梁侧模板内外楞的计算 ................................. 16 （五）、穿梁螺栓的计算 ....................................... 20 （六）、梁底模板计算 ......................................... 21 （七）、梁底支撑的计算 ....................................... 22 (八）、扣件抗滑移的计算: ..................................... 26 （九）、立杆的稳定性计算： ................................... 27 八、板模板扣件式钢管支撑计算书 .................................. 28
（一）、参数信息: ............................................ 28 (二）、模板面板计算: ......................................... 29 （三)、模板支撑方木的计算： .................................. 31 （四)、木方支撑钢管计算： .................................... 33 （五）、扣件抗滑移的计算: .................................... 34 （六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力）： ...................... 34 (七）、立杆的稳定性计算： .................................... 35 （八）、立杆的地基承载力计算： ............................... 36
一、工程概况 1、编制依据
1。1、施工设计图纸及说明
1。2、与业主签订的工程合同及补充合同、协议 1.3、《建筑施工工程师手册》（中国建筑工业出版)
1.4、国家现行的施工规范及合肥市地方政府的法规、法令及有关规定 1.5、《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002） 1.6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
1。7、《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》
1.8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001） 1。9、本公司有关操作规程及作业指导书。 2、高大模板扣件式钢管支撑体系的相关规定
高大模板扣件式钢管支撑体系(以下简称高大模板支撑体系)是指采用扣件式钢管脚手架进行搭设的高度超过8m,或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑体系。
高大模板支撑体系的设计、搭设、拆卸、检查、验收和管理等应遵守《建筑结构荷载规范》(GB50009）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59)、《编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定》等现行国家标准、规范外，尚应遵守本规定。
2。1。模板高支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.
2.2。立杆步距的设计：
a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;
b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c。高支撑架步距以0。9--1.5m为宜，不宜超过1。5m。
2.3.整体性构造层的设计：
a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；
b。单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10—-15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
2。4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置。
2。5。顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm； c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
2.6。支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
按《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》要求，专门编制本专项超高模板施工方案报公司评审,通过公司评审后提交专家组论证审查；按专家组论证意见修编并经公司技术负责人、项目总监签字审批后方可实施. 3、工程简述
本工程位于合肥市郎溪路，距长江东路200m。由1～10＃住宅楼(层数24~32F）、综合服务楼（2F）以及地下室车库组成，总建筑面积167345㎡.本工程建设单位为福建金辉集团安徽房地产有限公司，监理单位为安徽省南巽建设项目管理投资有限公司，勘察单位为合肥市勘察有限责任公司，设计单位为安徽安德建筑设计有限公司，施工单位为福建省华航建设工程有限公司。
其中综合服务楼建筑面积为1037㎡,地下一层,地上二层;框架结构；最高层高5。4米，其中错误!～错误!轴交错误!～错误!轴一层正门大厅处是两层高的空间，即层高达到9.6米，符合搭设高度超过8米，属于高大模板扣件式钢管支撑体系。但最大跨度8.4米，未达到18米；最大梁为WKL1（2)=250×750），最厚板厚120㎜，未大于施工总荷载10kN/㎡,或集中线荷载大于15kN/m。立杆支撑在地下室顶板上,板厚120㎜.
商业楼建筑面积为1236.91m2,地上二层；框架结构；最高层高5.4米，其中错误!～错误!轴交错误!～错误!轴一层物管用房大厅是两层高的空间，即层高达到10。8米和12。65米，符合搭设高度超过8米，属于高大模板扣件式钢管支撑体系。但最大跨度8。4米,未达到18米;最大梁为L4(1)=250×900），最厚板厚120㎜,未大于施工总荷载10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m。支撑立杆在回填土上.
高大模板支撑体系 综合服务楼 商业 地下室车库 搭设高度>8m 9.6m 12。65m / / 跨度〉18m 施工总荷载〉10kN/m2 集中线荷载〉15kN/m 12.1m 8.4m / / / / / / / / / / 1~10#商品楼
二、高大模板专项施工方案部署 1、工程管理目标
1。1质量目标：
要求分部分项工程均应达到合格质量要求。 1。2安全目标：
1.2。1杜绝伤亡事故、重伤事故、火灾事故。
1。2.2因工轻伤率控制在1％以内。重大设备事故经济损失控制在7000元以
内。
1.2.3一般隐患按工作计划整改率达95％以上，重大隐患整改率100%。 1.2。4工人进场岗位安全教育面达100％。 1.2。5对工人进行针对性的安全技术交底达100％. 1.2。6使用安全防护用品合格率及到位率达100％。 1。2。7创安全合格班组率达90％以上。 1.2.8争创合肥市双示范工地。 2、框架梁、板模板及其支撑施工设计方案
梁侧模次龙骨为40×80mm方木，主龙骨采用Φ48×3.0mm短钢管；底模次龙骨选用40×80mm方木，主龙骨采用为Φ48×3。0mm短钢管；支撑系统采用扣件式钢管脚手架，立杆间距900㎜×500㎜，水平杆间距1500㎜.
楼面梁板模板采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨40×80mm方木竖放,主龙骨为Φ48×3。0mm钢管。采用落地式满堂扣件式钢管模板支撑体系。 模板主要使用材料
序号 物资名称 1. 胶合板 2. 松木骨料 3. 钢 管 4. 顶托 5. 底托 7. 对拉螺栓 规格 40×80 Φ48×3.0mm M12 单位 数量 10000 90 140 8000 8000 3000 4000 M3 吨 个 个 个 个 15×915×1830 M2 6. 对拉止水螺栓 M12 混凝土输送浇筑采用汽车泵输送商品混凝土,机械振捣。
三、模板安装施工流程及其施工要点 1、框架梁模板施工方法
框架梁模板面板为15mm厚覆膜多层板，侧模次龙骨为40×80mm方木,主龙骨采用Φ48短钢管；底模次龙骨为40×80mm方木,主龙骨为Φ48短钢管;底模支撑采用扣件式钢管脚手架，立杆间距900×500mm。 1。1框架梁模板安装工艺：
弹出梁轴线及水平控制线→搭设梁底模板支架→支梁底模→起拱调整底模支架→安装顶模筋→梁侧模安装→安装侧向支撑→检查模板上口尺寸 1。2框架梁模施工要点：
（1）侧模：面板采用15mm厚覆膜多层板;内龙骨采用40×80mm方木横放，间距@300～500mm；主龙骨采用Φ48的短钢管。
（2）底模：面板采用15mm厚覆膜多层板；次龙骨采用40×80mm方木，间距同梁宽，沿梁长方向通长布置；主龙骨采用Φ48,间距500mm。
（3）支撑：梁侧模支撑利用梁边支撑顶板的满堂红脚手架立杆，梁底模支撑采用Φ48扣件式钢管脚手架,脚手架间距900mm*500mm,扫地杆距地200㎜；以上步距均按1500㎜设置.梁支撑体系与板支撑体系连成整体，确保整体稳定性。
2、楼板模板施工方法
楼板模板采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨40×80mm方木竖放，间距250mm.主龙骨、支撑体系及立杆间距选择见下表，水平杆间距1500mm，每根脚手杆底端垫短方木或100×100mm多层板片。 2.1楼面板模板安装工艺:
弹出梁轴线及水平控制线并复核→搭设顶板模板支架→布置顶板主次龙骨→铺钉覆膜多层板面板→调整可调托高度、板面找平 2。2楼面板模板施工要点：
（1） 主龙骨按照1000mm间距调整顺直，沿主龙骨上表面与主龙骨垂直方向间隔250mm布置面板次龙骨。与次龙骨同方向的面板接缝处附加一根次龙骨.
（2）覆膜多层板接缝位置一律硬拼（边板采用粘贴海绵条做法，其他位置不得在接茬处粘贴海绵条）.楼面模板边缘压紧梁侧模，楼面板边缘与梁侧模的面板内边缘平齐。板边与梁边不得有凹凸现象产生,以免影响框架梁混凝土成型质量.
（3） 覆膜多层板与次龙骨固定后逐个调整支撑可调托高度,使每到支撑受力均匀。复核模板的水平位置,根据标高线复核梁底标高，跨度<4m的板不起供,跨度>4m的板统一起拱。
(4)模板施工完毕后，清理板面杂物并用压缩空气吹净板面灰尘，均匀涂刷水质脱模剂。
3、超高高大模板扣件式脚手架支撑体系施工要点：
错误!、支设立杆的地基（商业楼-物管用房大厅）应平整坚实。施工总荷
载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m 的模板工程，当立杆落在地面时，须增设强度不低于C10、厚度不少于100mm的砼垫层；当立杆落在楼面(综合服务楼-大厅）时,楼面下应采取可靠的支顶措施（地下室模板支撑不得拆除,待上部模板支撑拆除后，方可拆除）。
错误!、每根立杆底部应设置长度不少于2跨、宽度不小于80mm、厚度不
小于40mm的木垫板或仰铺12～16号槽钢。
立杆接长必须对接，严禁搭接。立杆步距不应超过1。5m.
立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托距离最上面一道水平杆不宜超过300mm。当超过300mm时，应采取可靠措施固定。
立杆垂直度偏差应不大于1/500H(H为架体总高度）,且最大偏差应不大于±50mm。
错误!、架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用
直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道剪刀撑.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角应在45度～60度之间,跨越立杆最多根数为：45度时7根,50度时6根，60度时5根。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。
架体两端与中间沿水平方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合上款的规定。
架体四周与建筑物应形成可靠连接,以减少架体搭设高度对稳定性的不利影响。竖直方向按每层楼面或沿柱高不大于4m设置一道连墙件,水平方向按每3跨设置一道连墙件。如周边无既有建筑物或构件，可采用格构柱法或其他有效方法以提高整个支撑体系的稳定性。
错误!、立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头应错开在不同的框格层中设置，
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；模板支撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接.
错误!、所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏.扣件的拧紧扭力矩应控
制在45～60N•m之间.
○，6、布料机放置的位置对立杆和主、次龙骨进行加强，立杆间距按450×450mm布置。
7、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、○
压痕和深的划道;扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
四、模板拆除施工方法 1。拆除梁、板模板前首先圈出作业区域，设置专人看护。设置警示牌，所有非施工人员绕道通行.
2.跨度小等于8m的梁板底模要在自身混凝土强度达到设计强度的75%以上时方可拆除，跨度大于8m的梁板要在自身混凝土强度达到设计强度的100%以上时方可拆除。无特殊要求的预留孔洞模板,在保证混凝土不会因拆模而产生缺棱掉角现象时即可拆除。且拆除前主管工长填写拆模申请报项目总工审批后方可执行。
3模板拆除前借助梁板模板支撑系统布置木质脚手板，脚手板两端用10#铅丝与支撑横杆固定，提供拆除平台。
4模板拆除由一端开始，逐段松动支撑顶端可调托，拆除部分主龙骨、支撑，轻轻撬动拆除面板及次龙骨，拆除余下部分支撑;往复进行逐步拆除。
5.各种拆除的杆、件尽量采取传递的方式，降低因抛掷对杆件自身的损伤及对周围环境的影响。龙骨、面板等沿沿钢管溜下，注意保护模板边角，减少磕碰引起的破损.
6。拆除后的材料应按规格分类码放。带钉方木、竹多层板等要么将钉子拔掉要么将钉尖砸倒.
7。后浇带附近位置的模板及支撑暂时保留，待后浇带浇筑完毕，砼强度等级达到设计强度的后方可拆除。
五、超高高大模板质量保证措施
1、质量控制要点
1.1模板成型交验班组内实行“三检制\"，合格后报配属队伍工长质检员检验，合格后依次报项目区域总工进行核定，并按《建筑工程施工技术资料管理》及《技术资料管理方案》填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验.每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。
1.2质量控制注意点
1.2.1浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土前必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
1。2.2混凝土浇筑不得冲击模板,造成模板几何尺寸不准。 1。2。3所有接缝处加粘海绵条。为保证外墙观感质量 1。2.4上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。
1.2。5柱、墙模下部沿模板位置线用1：3水泥砂浆找平,模板底部垫海绵条以防漏浆. 2、模板安装检验
符合《混凝土结构施工及验收规范》(GB50204—2002）及相关规范要求。 2。1主控项目
（1）安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查.
检验方法：对照模板施工方案和模板设计文件观察。 （2）在涂刷模板隔离剂时不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察. 2.2一般项目
（1）模板安装应满足下列要求：
a．模板的安装不应漏浆;在浇注混凝土前，木模板应浇水湿润，但板内不应有积水；
b．模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷脱模剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
c．浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查. 检验方法：观察.
（2）对跨度小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱；
当设计无具体要求时，起拱高度为跨度的1/1000-3/1000。
检查数量：同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不少于3件;对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。
检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。
（3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固，其偏差应符合附表一的规定。
检查数量：在同一检验批内，对梁、柱应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面.
检验方法：钢尺检查。
附表一：预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插 筋 预埋螺栓 预留洞 中心线位置 外露长度 中心线位置 外露长度 中心线位置 尺寸 允许偏差（mm） 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 (4)现浇结构模板安装的偏差应符合附表二的规定。
检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。
附表二：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项目 轴线位移 底模上表面标高 截面尺寸 层高垂直度 表面平整度 3、模板拆除检验 3。1主控项目
基 础 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 相邻两板表面高低差 允许偏5mm ±5mm +10 +4,-5 6 8 2 5 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时,混凝土强度应符合附表三的规定。
检查数量：全数检查.
检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。 附表三:底模拆除时的混凝土强度要求 构件类型 构件跨度 （m) ≤2 板 >2,≤8 >8 梁、拱、壳 悬臂构件 ≤8 〉8 — 达到设计的混凝土立方体抗 压强度标准植的百分率(％） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 3.2后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。 检验数量：全数检查。 检验方法:观察。 3.3一般项目
(1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检验数量:全数检查. 检验方法:观察。
（2)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
六、超高高大模板安全生产文明施工保证措施 1、建立健全安全保证体系，落实安全施工岗位责任制制度。
2、严格执行安全技术交底制,责任工长在安排生产工作的同时必须进行安全技术交底。
3、模板加工场地应由专人统一管理,电气设备必须做好接地保护。 4、电气设备操作人员必须按照操作规程要求进行操作并佩带防护用具. 5、模板吊装专人指挥、统一信号、信号工和挂钩人员必须退至安全的地方后，才可起吊。严禁人和模板一起吊运.
6、模板起吊前，应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落,就位准确，严禁模板大幅度摆动或碰撞其它物体。
7、模板及其支撑系统在安装过程中，设置临时固定设施，严防倾覆，安装前仔细检查支撑平台是否牢固,有无扣件松动，扣件是否缺失，发现隐患及时采取加固措施.经常检查电梯筒及基坑周围的脚手架的连接是否牢固,严禁私自乱拆脚手架上的杆件、扣件。
8、拆除模板严禁操作人员站在正在拆除的模板上，模板严禁乱放，保护好模板。所有模板及配件拆除完毕后,方可将模板吊走，起吊前必须复查。
9、采用塔吊吊运模板及配件时,吊重下严禁站人.塔吊司机、信号指挥工必须持证上岗.
10、电气控制箱、电缆、插头连接处要注意防潮、防水，雨天要遮盖。总电源电缆插头要插在有漏电保护的配电箱的插座上。
11、高空作业时,要站在防护到位的跳板上作业，跳板铺设要严密、平稳、有足够强度，两端用双股8＃铅丝与脚手杆固定。施工时时严禁将构件伸出防护网外，以防坠落伤人.随时排查不安全因素，发现问题及时解决。
12、高空作业时，要搭好临时架子,必须系上安全带。安全防护措施要提前到位，做到不安全的作业面不在其上进行施工操作。作业人员不得过分集中。施
工过程中要有专人经常进行作业检查，要求工人注意别把散料工具等随手乱放，防止散料等掉下伤人。施工中要有专人负责观看周围施工环境，注意空中吊物及各工种之间的不安全因素，及时发现不安全因素，防止发生安全事故.
13、模板工程施工完毕后用气泵吹净模板表面随屑、灰尘，做到“工完场清”，留给下道工序人员干净工作面.
14、进入现场的人员必须戴好安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，不得短裤和短衬衣进行操作，裤脚袖口应扎紧，并配带手套和护脚。
15、施工人员不得酒后上岗,并不得在施工作业面上嬉闹。 16、五级以上大风天气，禁止进行模板吊运。
七、梁模板扣件式钢管支撑计算书
(一)、参数信息
1。模板支撑及构造参数
最大梁截面宽度 B(m）：0。25；梁截面高度 D（m）:0。90；
混凝土板厚度（mm）：120。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。10；
立杆步距h(m)：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。00; 梁支撑架搭设高度H（m)：12.53；梁两侧立杆间距(m）：0.90; 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0。80；
2.荷载参数
模板自重（kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3)：1.50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）:18。0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。0；
3。材料参数
木材品种：柏木;木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2):5500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：11.0；
4。梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）:40.0;梁底方木截面高度h(mm):80。0； 梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm）：15.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):600；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：3； 支撑点竖向间距为:290mm，360mm； 穿梁螺栓水平间距（mm):600； 穿梁螺栓直径(mm）：M12；
主楞龙骨材料：木楞，，宽度40mm，高度80mm； 次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度80mm； 次楞合并根数：2；
（二）、梁模板荷载标准值计算
1。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；
t -— 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算，得5。714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20。000℃；
V -— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0。750m； β1-— 外加剂影响修正系数，取1。200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 50.994 kN/m2、18。000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：mm）
1。强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 60×1.5×1。5/6=22.5cm3； M —— 面板的最大弯距（N·mm); σ —— 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) ［f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ,q —- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2×0.6×18×0。9=11。66kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4×0。6×4×0.9=3。02kN/m； q = q1+q2 = 11。664+3.024 = 14.688 kN/m； 计算跨度(内楞间距）： l = 260mm；
面板的最大弯距 M= 0。1×14。688×2602 = 9。93×104N·mm; 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9。93×104 / 2。25×104=4.413N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f］ = 11N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.413N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 ［f］=11N/mm2,满足要求！
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2。挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18×0.6 = 10.8N/mm； l—-计算跨度（内楞间距)： l = 260mm； E--面板材质的弹性模量： E = 5500N/mm2；
I-—面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1。5×1。5/12=16。88cm4; 面板的最大挠度计算值: ν= 0。677×10。8×2604/（100×5500×1。69×105） = 0。36 mm；
面板的最大容许挠度值:［ν］ = l/250 =260/250 = 1。04mm;
面板的最大挠度计算值 ν=0.36mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν］=1。04mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续
梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 4×82×2/6 = 85.33cm3； I = 4×83×2/12 = 341。33cm4；
内楞计算简图
(1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）； M —- 内楞的最大弯距(N·mm）； W —- 内楞的净截面抵抗矩； [f］ -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载,q = (1。2×18×0.9+1。4×4×0。9)×0。26=6。36kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距)： l = 600mm;
内楞的最大弯距： M=0。1×6.36×600。002= 2。29×105N·mm； 最大支座力:R=1。1×6.365×0。6=4。201 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.29×105/8。53×104 = 2.685
N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f］ = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 2。685 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f］=17N/mm2,满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 l-—计算跨度（外楞间距）：l = 600mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.26= 4。68 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量: 10000N/mm; I -- 内楞的截面惯性矩：I = 3。41×106mm4；
内楞的最大挠度计算值： ν= 0。677×4.68×6004/（100×10000×3.41×106） = 0.12 mm；
内楞的最大容许挠度值： ［ν］ = 600/250=2.4mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.12mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm,满足要求！
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2.外楞计算
外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.201kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4×82×1/6 = 42.67cm3； I = 4×83×1/12 = 170。67cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图（kN·m)
外楞变形图（mm）
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -— 外楞受弯应力计算值（N/mm2) M —- 外楞的最大弯距（N·mm); W —— 外楞的净截面抵抗矩； ［f］ --外楞的强度设计值（N/mm2).
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.21 kN·m 外楞最大计算跨度: l = 360mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ = 2.10×105/4。27×104 = 4.923 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值： [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =4.923N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.093 mm 外楞的最大容许挠度值: ［ν] = 360/250=1。44mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.093mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ［ν］=1.44mm，满足要求！
（五)、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N —- 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2）；
f —- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得:
穿梁螺栓的直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm;
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1。2×18+1.4×2)×0.6×0.36 =5。27 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值： ［N] = 170×76/1000 = 12。92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.27kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12。92kN，满足要求！
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（六)、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算.
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×15×15/6 = 1.88×10mm； I = 500×15×15×15/12 = 1.41×105mm4；
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1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中， σ —— 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M —- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l-—计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1： 1。2×(24.00+1.50）×0.50×0.90×0。90=12.39kN/m； 模板结构自重荷载：
q2：1.2×0。35×0。50×0.90=0.19kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3： 1。4×2.00×0.50×0.90=1。26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=12.39+0。19+1.26=13.84kN/m; 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 1/8×13。842×0。252=0.108kN·m； σ =0.108×106/1.88×104=5.768N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =5。768 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 ［f]=11N/mm2，满足要求！
2。挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中,q——作用在模板上的压力线荷载:
q =（（24.0+1。50)×0.900+0.35)×0.50= 11.65KN/m; l--计算跨度(梁底支撑间距）： l =250。00mm； E--面板的弹性模量: E = 5500。0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:［ν] =250.00/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×11。65×2504/（384×5500×1。41×105）=0.766mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0。766mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 250 / 250 = 1mm,满足要求！
(七）、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.
1.荷载的计算:
（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = （24+1.5）×0.9×0.25=5。738 kN/m； （2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0。35×0.25×(2×0.9+0.25)/ 0.25=0。717 kN/m；
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.25=1。125 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1。2×5.738+1。2×0。717=7.746 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×1.125=1.575 kN/m；
方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×8×8/6 = 42。67 cm3； I=4×8×8×8/12 = 170。67 cm；
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方木强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
线荷载设计值 q = 7.746+1.575=9.321 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0。1×9.321×0.5×0.5= 0。233 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.233×106/42666.7 = 5。462 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f］=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 5.462 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
方木抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力： V = 0。6×9。321×0.5 = 2。796 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2796。3/（2×40×80) = 1。311 N/mm2; 方木抗剪强度设计值 ［τ］ = 1。7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.311 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求！
方木挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q = 5。738 + 0。717 = 6.455 kN/m; 方木最大挠度计算值 ν= 0。677×6。455×5004 /(100×10000×170.667×104)=0.16mm；
方木的最大允许挠度 ［ν］=0.500×1000/250=2。000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0。16 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν］=2 mm，满足要求!
3。支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2)：
q1 = (24。000+1.500)×0。900= 22。950 kN/m2; (2)模板的自重(kN/m2): q2 = 0。350 kN/m2；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）： q3= （2。500+2。000）=4。500 kN/m2；
q = 1.2×(22.950 + 0.350 ）+ 1.4×4.500 = 34.260 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN）
变形图（mm）
弯矩图(kN·m） 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=2.33 kN； 最大弯矩 Mmax=0。757 kN。m; 最大挠度计算值 Vmax=2.853 mm；
最大应力 σ=0.757×106/4490=168。671 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f］=205 N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值 168。671 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
（八）、扣件抗滑移的计算：
按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）:
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.33 kN； R 〈 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（九）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1。梁两侧立杆稳定性验算：
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力: N1 =2.33 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×12。53=1。941 kN; 楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2×(1。00/2+（0.90-0.25）/2)×0.50×0。35=0。173 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1.2×（1.00/2+（0。90-0。25)/2）×0.50×0。120×(1.50+24.00）=1.515 kN；
N =2.33+1.941+0。173+1。515=5。959 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。59； A -- 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4。24; W —- 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 4。49； σ -— 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）; [f] -— 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2; lo —- 计算长度 （m)； lo = k1uh k1 —- 计算长度附加系数,取值为：1。155 ;
u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3,u =1.7； 上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1。7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945。25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ;σ=5959。348/(0。209×424) = 67。249 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 67.249 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求！
八、板模板扣件式钢管支撑计算书 (一）、参数信息：
1。模板支架参数
横向间距或排距（m)：1.00；纵距（m):1.00;步距（m)：1。50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0。10；模板支架搭设高度(m)：12.53； 采用的钢管（mm）：Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式：方木支撑； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0。80；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）:25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。500； 4。材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:5500;面板抗弯强度设计值(N/mm2）:11; 木方抗剪强度设计值（N/mm2):1.700;木方的间隔距离(mm）：250.000； 木方弹性模量E（N/mm2）：10000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):17.000； 木方的截面宽度（mm):40。00；木方的截面高度(mm):80。00； 5。楼板参数
楼板的计算厚度（mm）：120.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 (二）、模板面板计算:
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.52/6 = 37。5 cm3； I = 100×1。53/12 = 28.125 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算.
面板计算简图 1、荷载计算
（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0。35×1 = 3。35 kN/m； （2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
其中：q=1.2×3。35+1。4×2.5= 7。52kN/m 最大弯矩M=0。1×7。52×0.252= 0。047 kN·m; 面板最大应力计算值 σ= 47000/37500 = 1。253 N/mm2; 面板的抗弯强度设计值 [f］=11 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算 挠度计算公式为
其中q = 3.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0。677×3。35×2504/（100×5500×28.125×104)=0。057 mm;
面板最大允许挠度 [V］=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0。057 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求!
(三）、模板支撑方木的计算：
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4×8×8/6 = 42.67 cm3； I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
（1)钢筋混凝土板自重（kN/m)： q1= 25×0.25×0。12 = 0。75 kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0。25 = 0.088 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）： p1 = 2.5×0。25 = 0。625 kN/m; 2。强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1。4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0。088)+1。4×0。625 = 1。88 kN/m；
最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0。125×1.88×12 = 0。235 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.235×106/42666.67 = 5.508 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 5.508 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!
3。抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ］
其中最大剪力： V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.175×103/(2 ×40×80) = 0.551 N/mm2; 方木抗剪强度设计值 ［τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.551 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求！
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m;
最大挠度计算值 ν= 0。521×0.838×10004 /（100×10000×1706666。667)= 0.256 mm；
最大允许挠度 ［V］=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.256 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm，满足
要求！
（四）、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2。35 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0。881 kN·m ； 最大变形 Vmax = 2.798 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.281 kN ；
最大应力 σ= 881390。986/4490 = 196.301 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 196.301 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 2.798mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求！ （五）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.281 kN； R < 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ （六）、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN）： NG1 = 0。138×12.53 = 1。734 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN):
NG2 = 0。35×1×1 = 0。35 kN； （3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.084 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2。5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN; 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1。4NQ = 12。401 kN； (七）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ——-— 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 12。401 kN; φ-—-— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ——-— 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1。59 cm； A -—-- 立杆净截面面积（cm2）:A = 4.24 cm2；
W --—- 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3）：W=4。49 cm3； σ———-—-—- 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； ［f］--—- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0——-— 计算长度 （m)； 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1—--— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u -——- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。3；u = 1.7； a -——- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0。1×2 = 1.7 m;
L0/i = 1700 / 15。9 = 107 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12400。982/（0。537×424） = 54.465 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 54。465 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a）
k1 —- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 —— 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1。03 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1.185×1。03×(1.5+0.1×2） = 2.075 m；
Lo/i = 2074。935 / 15.9 = 130 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.396 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12400。982/（0.396×424） = 73.858 N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 73.858 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 （八)、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值： fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.401/0。25=49.604 kpa ； 其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12。401 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 .
p=49.604 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求!
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