第３２卷第４期国防科技大ＪＯＩＩＩｉＮＡＬＯＦＮＡＴＩＯＮＡＬＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹＯＦ堕！婴望里婴ｇＯＧＹ！塑：３：Ｌ№．４２０１０学学报文章编号：１００１—２４８６（２０１０）０４—００６８—０４新型电磁带隙结构加载的微带天线阵。李有权，张光甫，付云起，袁乃昌（国防科技大学电子科学与工程学院，湖南长沙４１００７３）摘要：研究了以ＥＢＧ结构为衬底的微带天线阵。将ＥＢＧ结构置于微带天线阵的底部取代微带天线阵列的金属底板，不仅能增加天线带宽，还能提高天线阵的增益。测试结果表明，天线单元带宽从３．８１％提高到８．８６％，在工作频带内天线阵增益都在ｌＯｄＢ以上，同时天线单元间的耦合系数也得到有效降低。关键词：微带天线阵；电磁带隙结构；耦合系数；带宽；增益中图分类号：ＴＮ０１１文献标识码：ＡＮｏｖｅｌＥＢＧＬｏａｄｅｄＭｉｃｒｏｓｔｒｉｐＡｎｔｅｎｎａＡｒｒａｙＬＩＹｏｕ－ｑｕａｎ，ＺＨＡＮＧＧｕａｎｇ－ｆｕ，ＦＵＹＩｌＩ卜ｑｉ，ＹＵＡＮＮａｉ－ｃｈｕｇＤｅｆｅｎｓｅ（Ｃｏｌｌｅｇｅ《ＥｌｅｃｕａｆｉｃＡｂｓｔｒａｃｔ：Ｍｉｃｍｓｔｒｉｐａｌｌｔｅｎｎａｂｅｌｏｗｔｈｅｍｉｅｒｏｓｔｒｉｐａｎｄｐｒｏｍｏｔｅ８ｌ％ｔ００ｆａｎｔｅｎｎａＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＮａｔｉｏｎａｌＵｎｉｖ．０ｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｃＩｌ咄４１００７３，ＱｌｉＭ）ｓｔｕｄｉｅｄＴｈｅＥＢＧａｒｒａｙｔｏｍｏｕｎｔｅｄｔｈｅｄｅｅｔｒｏｍａｇｎｅｆｉｅａｒｒａｙｒｅｐｌａｅｔｈｅ咖０ｆａｎｔｅｎｎａｃ０哪蜥ｎｇｄｂａｎｄｇａｐ（ＥＢＧ）８ｕｂｓ眦ｗａｓａｎｔｅｎｎａａｒｒａｙ，ｗｈｉｃｈｗ硇ｍｏｕｎｔｅｄｇｒｏｕｎｄｐｌａｎｅｏｆｗｉｄｅｎｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｂａｎｄｗｉｄｔｈｕｎｉｔｉｓａｒｒａｙ．Ｔｈｅｍｅａｓｕｒｅｄｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｂａｎｄｗｉｄｔｈ０ｆｆｌ／ｌｔＰＪＩｌｔｌａｐｒｏｍｏｔｅｄｈｏｒｎ３．８．８６％，ａｎｄｉｎｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｂａｎｄａｒｒａｙｉｓｒｅｄｕｃｅｄ．ｔｈｅ鲥ｎａｎｔｅｎｎａａｒｒａｙｉｓｌＯｄＢ．Ｍｅａｎｗｈｉｌｅｔｈｅｃｏｕｐｌｉｎｇｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｂｅｔｗｅｅｎｕｎｉｔｓａ／ｌｔｅｎｎａＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐａｎｔｅｎｎａａｒｒａｙ；ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｂａｒ峥ｐ（ＥＢＧ）；ｃ０Ｉ耻Ｉｌｇｃ础ｅｉｅｎｔ；ｂａｎｄｗｉｄｔｈ；ｇａｉｎ微带天线在雷达、卫星通讯等方向得到了广泛应用，但是它存在频带窄，效率低等缺点，介质基片受激励会引起表面波，使阵列副瓣增大方向性变差。将电磁带隙结构（ＥＢＧ，Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｉ３ａｎａｇａｐ）引入微带天线的设计中，可以有效改善微带天线的特性。最初采用在介质基板上蚀刻出成周期排列的方孔．可抑制有源天线的谐波辐射，交叉极化电平也得到有效降低…。在微带天线中使用较多的电磁带隙结构是Ｓｉｅｖｅｎｐｉｐｅｒ提出的高阻表面结构口Ｊ，常见形式是将ＥＢＧ结构环绕在微带贴片周围，利用ＥＢＧ结构的表面波带隙特性，可以减小微带天线的表面波，改善天线的方向图【３Ｊ，实现微带天线小型化［４１及低剖面天线ｂ】。还可以将ＥＢＧ结构放置在天线前部，提高天线增益【６】。但是这些方法仅能改善天线的某一种性能，不能全面提高微带天线的整体性能。本文采用了一种新的ＥＢＧ加载方式，将ＥＢＧ结构放置在微带天线阵底部［７】，用ＥＢＧ结构代替微带天线的金属底面。利用ＥＢＧ结构方形贴片产生寄生电容，能改善天线的谐振特性，展宽天线工作频带。由于ＥＢＧ结构的表面波带隙特性，天线阵辐射能量向前集中，使天线阵获得高的增益。同时天线阵单元间的互耦系数也能得到有效降低，有利于改善微带天线阵列的扫描特性［８】，可以大大提高天线阵的性能。１１．１ＥＢＧ结构天线阵列设计ＥＢＧ结构设计本文采用的ＥＢＧ结构为Ｓｉｅｖｅｎｐｉｐｅｒ提出的Ｍｕｓｈｒｏｏｍ结构，它是由一组金属贴片在介质基板上排列得到的，金属贴片通过每个贴片中心的垂直导电孔与介质基板下面的金属板地面相连，其结构示意图如图ｌ所示，这种结构可由并联ＬＣ等效电路模型等效，在谐振频率附近并联ＬＣ电路的阻抗为无穷大，形·收稿日期：２０１０—０ｌ—ｌＯ基金项目：国家自然科学基金资助项目（６０８７１０６９）作者简介：李有权（１９８０一），男，博士生。万方数据李有权，等：新型电磁带隙结构加载的微带天线阵成表面波的频率带隙。表面波带隙的中心频率即为并联ＬＣ电路的谐振频率。由估算的等效电容和电感可得到ＥＢＧ结构的谐振频率，单元等效参数为晗Ｊ：ｃ＝哗一ｈ㈡Ｌ＝∥（１）（２）其谐振频率叫。＝ｌ，厂历。式中Ｐ为贴片单元周期长度，埘为方形贴片单元长度，ｇ为贴片单元间隔，ｔ为介质板厚度，￡，为介质板相对介电常数，ｐ为等效介电常数。图１Ｆｉｇ．１ＥＢＧ结构不意图及等效电路ＳｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆＥＢＧ本文所设计的微带天线阵工作频带为（５．９２—６．１５）ＧＨｚ，设计出ＥＢＧ结构表面波带隙应覆盖这个频带。根据以上等效公式计算并通过优化，得到所设计ＥＢＧ结构参数为：采用基板相对介电常数为ｅ，＝２．６５，厚度ｔ＝１．５ｍｍ，贴片单元周期Ｐ＝８ｍｍ，贴片单元长度为埘＝７ｍｍ，过孔直径为０．６ｍｍ。图２所示为采用Ｉ－ＩＦＳＳ８软件对ＥＢＧ结构进行仿真得到的能带图，从中可以看出所设计ＥＢＧ结构在（５．３５．６．９８）ＧＨｚ存在表面波带隙。ｇ≮图２表面波带隙仿真结果Ｆｉｇ．２ＳｉｍｕｌａｔｅｄｓｕｒｆａｃｅｂａｎｄｇａｐｏｆＥＢＧ图３Ｆｉｇ．３ＥＢＧ表面波带隙测量结果ＭｅａｓｕｒｅｄｓｕｒｆａｃｅｂａｎｄｇａｐｏｆＥＢＧＥＢＧ结构表面波传输特性的测量系统利用矢量网络分析仪作为核心仪器，采用同轴探针作为表面波的激励和接收装置。测量时将两个同轴探针放置在高阻表面两端，通过测量其传输参数就可以清楚地显示高阻电磁表面的表面波传输状况。制作ＥＢＧ结构样品并采用矢量分析仪对所设计的ＥＢＧ结构表面波带隙进行测量。所设计的ＥＢＧ结构ＴＭ波传输特性测量结果如图３所示，从图中可以看出，在（５．２９—６．９１）ＧＨｚ存在明显的表面波带隙，与仿真结果基本一致。所设计ＥＢＧ结构满足设计要求。万方数据７０国防科技大学学报２０１０年第４期１．２加载ＥＢＧ结构的微带天线阵普通天线阵结构如图４所示，采用介质板厚度为ｔ＝１．５ｍｍ，相对介电常数为２．６５，矩形贴片长度为Ｚ＝１４．４ｍｍ，宽度为ｔ‘，＝９．２ｍｍ，两个单元间的间距为３３ｒａｍ，天线阵列采用同轴馈电方式。采用ＨＦＳＳ８仿真优化，馈电点选择在距离边缘５ｍｍ，微带天线阵整体大小为１２０ｒａｍＸ６５ｍｍ。在阵列天线中，天线的辐射特性特别是旁瓣电平将受到阵元间互耦影响，为了验证ＥＢＧ结构对天线阵元间互耦的抑制作用，设计二元阵单元选择如图４的放置形式。图４普通微带天线阵Ｆｉｇ．４Ｃｏｍｍｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐａｎｔｅｎｎａ图５以ＥＢＧ结构为衬底的微带天线阵ａｒｒａｙＦｉｇ．５ＭｉｅｒｏｓｔｒｉｐａｎｔｅｎｎａａｒｒａｙｍｏｕｎｔｅｄＥＢＧ加载ＥＢＧ结构的微带天线阵包含两个部分，上层天线介质基片仅有矩形金属贴片，没有金属底板，贴片尺寸与普通天线阵一样，下部分为ＥＢＧ结构，置于微带阵之下替代原阵列的金属底板，其结构如图５所示，天线阵整体厚度为３ｍｍ，两块介质基板整体尺寸均为１２０ｍｍ×６５ｍｍ。两个贴片之间放置了３个ＥＢＧ贴片单元。天线阵由一分二功率分配器对天线单元实现馈电，馈电方式为底部同轴馈电。ＥＢＧ结构的应用使天线单元的谐振位置发生了改变，通过计算和测试，对两个天线单元的馈电点进行调整。２实验结果及分析２．１天线阵单元驻波特性及耦合系数天线阵由一分二的功分器对两个单元进行馈电，因为功分器两个功分臂上加载了平衡电阻，测量加载功分器的天线阵并不能真实反应天线阵的驻波，所以这里给出单个天线驻波比较结果，以说明ＥＢＧ结构展宽频带的作用。采用微波矢量分析仪对普通微带天线阵和加载ＥＢＧ结构的天线阵单元的反射系数分别进行了测量，两种天线阵单元的反射系数及单元间的耦合系数如图６所示。从普通天线阵的反射系数曲线ｓ¨可看出，低于一１０ｄＢ的频带为（５．９２—６．１５）ＧＨｚ，天线阵工作带宽为２３０ＭＨｚ，为中心频率的３．８１％。两个天线单元之间的耦合系数在天线整个工作频带内在一２９ｄＢ以上，在频率为６．１ＧＨｚ时耦合达到最大（一２７．９ｄＢ）。加载ＥＢＧ结构后，天线驻波．ｓ¨低于一１０ｄＢ的频带为（６．１３～６．７）ＧＩ－Ｉｚ，带宽为中心频率的８．８６％，远远高于普通天线单元的带宽。加入ＥＢＧ结构后，天线的中心频率由６．０２ＧＨｚ向高频偏移到了６．４１ＧＨｚ。天线工作频段的展宽及谐振中心频率的上移主要是由于ＥＢＧ结构的作用，ＥＢＧ结构的表面贴片相当于贴片附近的寄生贴片，图６天线阵单元反射系数及单元间耦合系数Ｆｉｇ．６Ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎｅｏｅ盛ｃｉｅｎｔｏｆａｎｔｅｎｎａａｒｒａｙｕｎｉｔａｎｄｍｕｔｕａｌｃｏｕｐｌｉｎｇｅｏｅｆｌ％ｉｅｎｔ有利于电路调谐，从而展宽频带。由于ＥＢＧ结构工作频带在（５．２９～６．９１）ＧＨｚ，能有效降低天线单元间的耦合系数。从图５和图６中可以看出，尽管天线单元间放置的ＥＢＧ单元数仅为３个，但是工作频带内万方数据李有权，等：新型电磁带隙结构加载的微带天线阵７１单元间的耦合系数都在一个较低的位置。在天线单元谐振较好的（６．２。６．６）ＧＨｚ的频带内，耦合系数都低于一３５ｄＢ，最低的达到了一３９．６ｄＢ。２．２天线阵方向图在微波暗室中分别对普通天线阵和ＥＢＧ结构天线阵的方向图进行了测量，测量频率为６．１５ＧＨｚ（此时天线单元具有相同的驻波比）。两个天线阵Ｅ面和Ｈ面方向图比较如图７所示。从图７（ａ）中可以看出，加载ＥＢＧ结构后，对Ｅ面的旁瓣和后瓣抑制效果非常明显，Ｅ面方向图旁瓣及后瓣平均减小６ｄＢ，最大的地方降低了１４ｄＢ，Ｈ面方向图比较如图７（ｂ）所示，天线阵方向波束变窄，天线的旁瓣和后瓣平均减小５ｄＢ，同时天线阵前向增益增加２．５ｄＢ。测量结果说明加载ＥＢＧ结构能有效抑制天线阵的表面波，降低天线旁瓣及后瓣，提高天线阵的增益。ｏｏ珊瑚抛瑚罨：珊加。１８０加３００珈；芎：铷珈邶ｏ（ａ）Ｅ面图７Ｆｉｇ．７ＥＢＧ天线阵与普通天线阵方向图ＲａｄｉａｔｉｏｎｐａｔｔｅｒｎｓｏｆＥＢＧａｎｄａｎｔｅｎｎａａｒｒａｙ２．３天线阵增益采用比较法对所设计的两种天线阵增益进行测量，即把待测天线的增益与标准天线的增益进行比较，得出待测天线的增益。普通天线阵与ＥＢＧ结构天线阵的增益曲线如图８所示。从图中可以看出，普通天线阵的增益在６．０６ＧＨｚ达到最高，为７．９ｄＢ，而在这个频点ＥＢＧ天线阵的增益为１０．４ｄＢ，增益提高了２．５ｄＢ。ＥＢＧ结构天线阵在（６．０５—６．５８）ＧＨｚ频带内增益几乎都在１０ｄＢ以上，在６．４１ＧＨｚ时ＥＢＧ结构天线阵增益达到了１１．９ｄＢ。测试结果表明，采用新的ＥＢＧ结构加载方法。在整个工作频段内有效地提高了天线阵的增益。这主要是由于ＥＢＧ结构的表面波阻带作用，电磁波不能往四周而集中向前辐射，提高了辐射效率。图８普通天线阵及ＥＢＧ天线阵的增益曲线Ｆｉｇ．８ＧａｉｎｏｆａｎｔｅｔｍａａｒｒａｙａｎｄＥＢＧａｒｒａｙ３结束语本文研究了新的ＥＢＧ加载方式对微带天线阵性能的影响。所设计微带天线阵由ＥＢＧ结构作为衬底，用以取代替天线的金属底板，有效地提高了微带天线阵的性能。对普通天线阵及ＥＢＧ结构天线阵各种参数进行测量，结果表明以ＥＢＧ结构为衬底的微带天线阵性能远远优于普通天线阵。加载ＥＢＧ结构后，天线阵单元带宽从３．８ｌ％提高到８．８６％，在整个工作频带内天线阵的增益都得到有效提高，增益最高可达１１．９ｄＢ。ＥＢＧ结构有效地降低了天线阵单元间的耦合，使天线具有较好的扫描特性。（下转第７７页）万方数据邹博，等：基于步进频率正交信号的星载ＭＩｔＣｌＯ－ＣＭＴＩ雷达空时频处理研究出ＳＣＮＲ趋于一致，能够进一步改善稀疏导致的角度模糊问题，提高系统的杂波抑制性能。４结论针对星载雷达ＧＭＴＩ应用，建立了ＭＩＭＯ雷达步进频率正交信号的基本参数确定准则，在此基础上，介绍了步进频率ＭＩＭＯ雷达的信号模型，并通过空时频联合自适应处理仿真，验证了ＭＩＭＯ雷达在杂波抑制和ＧＭＴＩ性能上的优势。常规自适应处理方法获得高性能的前提是：必须具有足够的同分布的训练样本，但星载雷达所处的杂波环境往往是非均匀的，因此，非均匀环境下的空时频联合处理及其降维方法将是下一步需要深入研究的内容。参考文ＦｉｓｈｉｅｒＥ，Ｈａｉｍ稍ｃｈＡ，ＢｌｕｍＲＳ，ｅｔ８１．１ＶＩＩＭＯａｌｌｄｓｉ．，ＡｎＩｄｅａＷｈｏＢｅＴｉｍｅＨａｓＣｏｍｅ【Ｃ］／／Ｐｒｏｃ．ＩＥＥＥＲ丑ｄⅡＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ。２００４：７１—７８．ｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＫｌｅｒｒ．ｎＲ．Ｓｐａｃｅ－ｔｉｍｅＡｄａｐｔｉｖｅＯｅ，ｌｇＰｒｏｃ蒯ｎｇｆｏｒＨａｌ．Ｐｏｌｙｐｈ＆ＣｏｄｅＤｅｓｉｇｎｏｒｔｈ删ＮｅｔｔｅｄＰｒｉｎｃｉｐｌｅｓａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｍ［１～１］．‰ＩｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｓ。ｌＪ３１１ｄｏｎ，１９９８．Ｒａｄ口Ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｍｓｉｇｎ．ＪＰｒｏｃ，ｅ∞ｉｎｇ，２００４，５２（１１）：３１２６—３１３５．陆必应．天基ＧＩｄ＇ｒｌ与解模糊方法研究［Ｄ］．长沙：国防科技大学，２００６．吴顺君。梅晓春．雷达信号处理和数据处理技术［Ｍ］．北京：电子工业出版社，２００８；６８—７１．袁孝康．星载合成孔径雷达导论［Ｍ］．北京：国防工业出版社，２００３：１５９—１６２．…嗍㈨…嘲旧ⅢⅢ…ＬｅａｔｈｅｒｗｏｏｄＳｐａｃｅ２０００Ｃｏｎｆ唧＆Ｅｘｔ％ｉｔｉｏｎ，２０００．ＤＡ，ＮｄｖｉｎＤＡ，ＭｅｌｖｉｎｗＬ，ＧａｍｈａｍＪ．Ｈｉ曲－ｆｉｄｅｌｉｔｙｂｌＴＩＭｏｄｅｌｉｎｇａｎｄＡｎａｌｙｓｉｓ０ｆＤｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄＡｏｅｒ恤却∽ｅｂｏｍｅｃ（唧［ｃ］／，ＡＩＡＡ２００１１．剧ｈｅｒｗｏｏｄｗＬ，ＢｑＦｓ．Ａｄａｐｔｉｖｅｓｉｏ，ａＰｒｏｃｅ∞ｉｎｇｆｏｒａ印ａｏ触ＤｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄＡｐｅＩｔＩｌｍ［Ｃ］，，仙认ＳｐＢｃｅＰｒｏｃａｉｎｅＵｓｉｎｇＰｒｏｌａｔｅＣｏｌｌｆｅｌ＇ｅｎｃｌ。＆Ｅｘｐ０８ｉｔｉａｎ，２００１．Ｃｈｅｒｔ（］ａｕｎ－Ｙａｎｇ．Ｖａｉ由Ⅷ岫ＰＴｒａｍａｃｔｉｏｍＰ．ＮＩＭＯＲａｄａｒＳｐａｃｅ－ｔｉｍｅＡｄａｐｔｉｖｅＳｐｌｌ硎ｄａｌＷａｖｅＦｕｎｃｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥｓｉｏｌ，ａＰｒｏｅｅｓｓｉｎｇ。２００８，５６（２）：６２３—６３５．（上接第７ｌ页）参考文献：［１］Ｒａｍｏ．Ｇ，ＰｅｔｅｒｄｌＶｌ，Ｍｌｌｌ＇ｉｏ‰．ｂｌｉｃｒｏｗａｖｅＳ．Ｆ＿，ｎｌｕｍｅｅｄＰａｔｃｈ—ａｎｔｅｎｎａＰｅｒｆｏｎ＇ｎａｎｅｅｂｙＳｕｐｐｒｅｓｓｉｎｇＳｕｆｆａ∞ＷａｖｅｓＵｓｉｎｇＰｈｏｔｏｎｉｃ·岫ＳｕＩＪｓｈ＇ａｔｅｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥｂａｎｄ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｍ．ＭｉｃｒｏｗａｖｅＡｎｔｍｎａｓＴｈｅｏｒｙＴｅｃｈ。１９９９，４７（１１）：２１３１—２１３８．Ｊ１３，ｅｔ［２］嘶Ｓ，ＬｉＪｚ，ＲＯｍｔｌＪＯＦａ１．Ｈｉ０１－‘呷抵Ⅱ刚ｍ删ｃＳｕｒｆｉｌ嘣ｗｉｔｈ０ｆＦｏｒｂｉｄｄｅｎ钢ｕ∞ｃｙＴｈｅｏｒｙＴｅｅｈ，１９９９，４７（１１）：２０５９—２０７４．［３］闫敦豹，高强，等．一种基于改进高阻表面的微带天线［Ｊ］．电子学报，２００４，３３（３）：５１１—５１３．［４］ＪｉｎｇＬ，Ｈｕｎｇ－ＹｕＤＹ．ＲＭｉａｔｉｏｔａＣｌｍ－ｌｉｅｔｅｆｉｓｔｉｃ８ｌＶｌｉｃｒｏ商ｐＰａｔ＆Ｏｖｅｒ∞日ｅｃ缸Ｈｌａ】酽埘ｃＢａｎｄ窜ｐＳｔａ＇ｆａｅｅ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｍｌｔｅⅢＩｔｓｏｆ∞ＡＭｃＦａｂｒｉｃａｔｅｄｗｉｔｈＰＩ叩ａｇ，２００７，５５（６）：１６９１—１６９７．［５］ｌＩｌｃＫｉｒｍｅｗＥ，Ｒ咿Ｈ［Ｃ］ｍＶ．ＥＥ【６］ＨａｊｊＳＤ，ＦｕｌｔｏｎＭＤ．Ｅ）驴ｒｉ㈣ｔａｌＥＢＧＡｎｔｅｎｎａＭａｇｎｅｄｃａｌｌｙ－ｌｏａｄｅｄＥｌａｓｔｏｍｅｒｉｃＳｕｂｓｔｒａｔｅＡｎｔｅｎｎａｓａｎｄＰＩＤｐａ鲥∞ＳｏｃｉｅｔｙＴ．Ｄｕａｌ．ｂａｎｄＩｎｔｅｍａｔｉｏｍｌｓｒ，．删ｕｍ，２００８：１－４．Ｍ，ＲｏｄｅｓＥ，ｌＶｌｏｎｅｄｉｅｒｅＳｅｃｔｏｒａｌＡｎｔｅｎｎａＵｓｉｎｇＳｉｎｇｌｅ－ｌａｙｅｒＰＳＳｆｏｒＵＭＴＳＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＩＥＥＥＡｎｔｍｎａｓａｎｄｅｌ掣ｇｌｉｔｉｏｌｉＬｅｔｔｅｒ８，２００９，８：１６１—１６４．［７］嘶Ｑ，Ｉ．ｏｆｆｏｌｌａｈＳＦ．１ｒｎｐ硎ＩｌｇＭｉｃｒｏ商ｐＰａｔｃｈＡｍｅｒｍａⅥｒｉｒｅｌｅｓ８ＰｅｒｆｏｎｍｎｃｅＵｓｉｎｇＥＢＧＳＩｌｈ６１：ｌｌｔｔｌ§［Ｊ］．ＩＥＥＰｒｏｅ．ｂｌｉｃｒｏｗ．ＡｎｔｅｎⅢＰＩ叩ａｇ，２００６，ＢａＩｌｄ卿Ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ１５３（６）．５５８—５６３．［８］ＦｕＹＱ，ＹｕａｎＮｃ，ＥｌｉｍｉｎａｔｉｏｎｏｆＳｃａｎＢｌｉｎｄｎｅｓｓｉｎ喇ＡｒｍｙｏｆＭｉｅｒｏ曲－ｉｐＰａｔｃｈｅｓｕｓｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＡｎｔｍｎａｓＷｉｒｄｅ∞ＰｒＤｐｌａｇ，２００４，３：６３—６５．万方数据新型电磁带隙结构加载的微带天线阵
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：
李有权， 张光甫， 付云起， 袁乃昌， LI You-quan， ZHANG Guang-fu， FU Yun-qi，YUAN Nai-chang
国防科技大学,电子科学与工程学院,湖南,长沙,410073国防科技大学学报
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