(钢支撑)模板方案

模板

专项施工方案

安徽省第二建筑工程公司

2007年9月模板施工方案

一、适用范围

本方案适用于合钢三个自然村C标23#-26#楼模板工程。二、工程概况

合钢三个自然村C标23#-26#楼位于合肥市合裕路。工程建设单位为合钢三个自然村指挥部，设计单位为合肥建筑设计研究院，监理单位为合肥市工程建设监理公司，施工单位为安徽省第二建筑工程公司。

本工程为六层钢筋混凝土框架结构，基础为沉管灌注桩基础,层高2.8m.本工程建筑物设计使用年限为50年，抗震烈度为7度，耐火等级为二级.

三、施工准备

1、技术准备

1）熟悉图纸，确定各部位、各节点的做法，确定不同部位模板的相应支撑方法。

2）以书面形式向水、电、设备安装负责人了解封模板前的各项准备工作是否都已完成。3）木工翻样图经审查合格，各节点大样符合设计要求。

4）根据工程特点及现场施工条件，确定模板平面布置，纵横龙骨间距、规格及排列，确定支撑形式，支撑间距。确定柱箍的形式，柱箍间距，各种对拉螺栓的间距。合理划分好施工段，确定各施工段的施工作业时间及与其它工种交叉配合作业的要求。

5）支模顺序、支模方法能满足要求，支撑系统安全可靠，能满足强度、刚度、稳定性要求。

6）钢筋、各种管线、预埋件经验收符合要求并办好隐检手续。7）对施工班组进行安全技术交底已完成。2、材料准备

1）胶合板，松方60×80mm，木楔。

2）Φ48的钢管及连接扣件，12～16号铁丝，铁钉，螺杆，拉片。3）脱模剂。3、作业条件准备

（1）为加快施工进度，模板采取先小块拼装，再整体安装的方法施工。模板工程施工时，要留出一定的拼装场地，必要时要设模板拼装平台。

（２）模板拼装时要严格按模板翻样图进行，相邻两块板的每个孔都要用Ｕ形卡卡紧。柱子模板在拼装时应在底部留出垃圾清扫孔，在中间设浇混凝土用的闷头板。

（３）为了便于每层模板拆除后向上运输，要搭设模板周转平台。

（４）模板拼装完毕后，要及时的进行编号，涂刷脱模剂，分规格堆放整齐。

（5）放好各种控制线，检查模板底口的混凝土表面是否平整，检查各种预留预埋设施是否符合要求，钢筋及各种管线隐蔽工程验收手续是否已办理完毕，在确认无误后即可开始正式支模。

四、模板安拆与计算

1、一般要求

本工程柱采用定型木模组拼。其中两面（对面）采用50厚木跳板，

另两面采用18厚大胶板预先制作定型。支设好后，沿垂直方向每500mm外加50×80木方或Φ48钢管从四面夹紧，并与钢筋架连接固定。

梁采用定型组合钢模板支设，现浇板用18mm厚的大胶板铺设在50×80mm的方木楞上，不合模数处用松木板镶补。

所有柱及有梁板木模与混凝土接触面均刨光并涂刷隔离剂。所有模板固定或搁置于Φ48钢管满堂脚手架上，并与架体联结，支撑牢固。满堂钢管架立杆间距1200mm，横杆步距1500mm，每开间设剪刀撑数道以加强架体刚度。

为有效控制模板拆除时间，应在现场留置同条件养护试块，经试压达到规范规定或设计要求的拆模强度后，报请工程技术负责人批准方可拆除。

2、模板的安装与拆除原则

木模主要为九胶板和定型钢模拼装，Φ48钢管支撑。这样拼装速度快，效益高，混凝土成型质量好。同时在施工中严禁使用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材。

模板在配置和安装前，现场技术人员和专业工长应根据图纸和施工规范要求，对班组进行详细的书面技术交底，并绘制详细的模板放样图。在班组操作过程中，专业工长要跟班作业。发现问题，及时解决。

模板在安装前，根据施工图弹出模板的中心线和模板内边线，这样便于模板安装和校对，另在模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置

正确，防止漏浆，方法是用1:3水泥砂浆沿模板外边线找平。

底层模板的支柱和支承必须设在坚硬的土质上，同时在支管底部设垫木。若发现土质不好，必须事先夯实整平，进行处理（如浇筑混凝土垫层等）并同时进行防水、排水设置。

模板的表面事先清洗干净，涂刷脱膜剂，模板安装要力求简便，便于拆除，确保模板和支撑系统在混凝土浇筑过程中的稳定性。模板位置准确，垂直度平整度均应控制在规范规定的范围以内。模板接缝要严密、平整、保证不漏浆。并在柱根和柱中处预留清扫口，观察孔和振捣孔。

模板拆除应按照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）的有关规定执行。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计要求进行，遵循先支后拆，先非承重、后承重部位以及自上而下的原则进行。不得损坏模板和混凝土结构。严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆下的模板严禁抛扔，要及时清除模板上灰浆，涂刷胶膜剂，指定地点分类堆放，以备下次使用。

该工程所有悬挑构件的模板及支撑系统必须待混凝土强度达到100%设计强度，且上部结构施工完毕后方可拆除。不可在未达到混凝土设计强度时，为赶进度强行拆模。

3、模板及支撑系统的计算

为了保证工程结构和构件各部分形状,尺寸和位置的正确,需要对模

板及其支撑系统的强度及稳定性进行设计计算.首先应当计算出

3.1模板面板计算：

3.1.1计算简图：考虑最不利情况即三边固结，一边简支（浇砼时由于存在水平作用力使三边无转角，一边有转角）

3.1.2强度计算：

a.新浇砼对模板的侧面压力按下列两式计算取最小值。 F=0.22rOtOβ1β2V1/2 （1） F=rOH （2）①计算条件

模板高度3300mm 模板厚度6mm

槽肋：8号槽钢间距300mm 小肋板：角钢40×4 竖肋：2道10号槽钢②荷载分析：

浇筑速度：V=1.0m/h 砼重力密度：rO=24KN/m3 外加剂修正系数β1=1.2 砼坍落影响修正系数β2=1.15

浇筑温度：T=7℃ tO=200/(7+15)=9.1小时

将以上数据代到计算式（1）、（2）中：

（1）F=0.22rOtOβ1β2V1/2

=0.22×24×9.1×1.2×1.15×1 =66.31KN/M2 （2）F=rOH =24×3.3 =79.2KN/M2

所以：两者取最小值得F=66.31KN/M2b.考虑：振捣砼时产生水平荷载4KN/M2 倾倒砼时产生水平荷载2KN/M2 故，荷载设计值为：

荷载分项系数V砼=1.2 V动=1.4 F=1.2×66.31+1.4×(2+4)-87.97KN/M2c.刚度 Fg=1.2×66.31=79.572KN/M2③面板强度验算：

取10mm宽板条作为计算单位

a.按照1）中介绍计简图计算为一边固定，一边有转角： 查表得：Kmax=0.00403

跨中：Kmx=0.0153 Kmy=0.04 支座：Kmx=-0.0773 Kmy=-0.1033

面板受力：

q=0.08797×10=0.8797≈0.88N/mmb.计算支座处受力状况： 支座弯矩：

MxO=kmx*q*1x２=-0.0773×0.88×3002=-6122.16N.mm MyO=kmy*q*1y２=-0.1033×0.88×3002=-8181.36N.mm截面抵抗矩：

Wx=Wy=1/6*bh2=1/6×10×5×5=41.67mm3

6x=Mx0/Wx=6122.16/41.67=146.92N/mm2Mx=kmx*q*1x２=0.0153×0.88×3002=1211.76N.mm My=kmy*q*1y２=0.04×0.88×3002=3595.68N.mm 弯矩换算：

MxO=Mx+r×My=2290.46N.mm MyO=My+r×Mx=3959.21N.mm 截面应力：

Wx-Wy-1/6×bh2-1/6×10×5×5-41.67mm3

6y=My0/Wy=3959.21/41.67=95.01N/mm2∴跨中截面满足应力要求d.挠度验算： fmax=Kmax×ql4/k

k=Eh3b/[12×(1-r2)]=2.06×106×53×10/[12×(1-0.32)] =23.58×106mm (r:钢的泊松值0.3) q=Fg=0.08N/mm2

∴fmax=0.00403×0.08×3004/24×106 =0.11mm<2mm 满足要求 ∴选择高级抹灰，挠度不大于2mm3.1.3小肋计算： 1）．小肋计算参数 按两端固定梁计算： q=0.088×300=26.4N/mm

2）.强度验算

（1）板、肋共同作用确定面板的有效宽度b1 因为：子肋采用L40×4角钢

其中可知数据：

A=3.086cm2 Ix=4.6cm4 Zo=13cm

力矩形心：

S=5×300×2.5+308.6×(40+5-11.3)=14149.8mm3 A=308.6+5×300=1808.6mm2 形心坐标：

y1=S/A=14149.8/1808.6=7.8mm y2=45- y1=37.2mm贯性矩：

I=1/12×300×53+300×5×(7.8-2.5)2+4.6×104+308.6(37.2-11.3)2

=3125+42135+46000+207012 =298272mm4

∴WE=l/y1=298272/7.8=38240mm3 WF=l/y2=298272/37.2=8030mm3支座处弯矩为：

M=I/12×q12=-1/12×26.4×3002=-198000N.mm板、肋组合截面最大应力：

6=M/WF=198000/8030=24.66N/mm2

根据6-24.66 b/h-300/5-60 查表得 b1/h=57

∴b1=57×h=57×5=285mm

（2)强度验算：b1宽的面板与小肋组成的组合截面的截面形心 s'=5×285×2.5+308.6×(40+5-11.3) =13962.3mm3

A=308.6+5×285=1733.6mm2 y1=s'/H=8.1mm y2=45- y1=36.9mm

I=1/12×285×53+285×5×(8.1-2.5)2+4.6×104+308.6(36.9-11.3)2

=2968.8+44688+46000+202244.1 =295900.9 mm4

WE=l/y1=295900.9/8.1=36531mm3 WF=l/y2=295900.9/36.9=8019mm3子肋内力按五跨连续梁计算： 查表得：弯矩系数Km=-0.129 M=Km×q×12=-0.129×26.4×3002 =306504N.mm 最大应力：6=M/W=306504/8019 =38.2N/mm查表得：挠度系数Kf=0.973

∴fmax=Kf×q×14/100ET=0.973×26.4×3004/(100×2.1× 105×295900.9) =0.033mm<2mm3.1.4大肋计算 1）计算简图：

围檩是大肋的支承点，根据围檩的布置，大肋的计算简图简化为两跨连续梁。

Q=0.088×300=26.4N/mm2）强度验算：

a.板肋共同工作时确定面板的有效宽度b s=450×5×2.5+80×40×(40+5) =149625mm2

截面面积A=450×5+40×80=4700mm2 y1=S/A=149625/4700=27.5mm y2=85- y1=57.5mm截面惯性矩：

I=1/12×450×53+450×5×(27.5-2.5)2+1/12×40×803+40×80×(57.5-40)

=4687.5+1406250+1706666.7+980000 =4097604.2mm4

W上=l/y1=4097604.2/27.5=149003.8mm3 W下=l/y2=4097604.2/57.5=71262.7mm3弯矩按两跨连续梁计算表得弯矩系数Km=-0.125 M=Km×q×12=-0.125×26.4×10002 =-3300000N.mm组合截面的最大应力:

σ=M/WF=3300000/71262.7=46.3N/mm2由σ=46.3N/mm2 b/h=450/5=90 查表得:b1/h=74∴b1=74h=74×5=370mmb.强度计算:

S'=370×5×2.5+80×40×(40+5) =148625mm2

截面面积：A=370×5+80×40=5050 mm2 y=s'/A=148625/5050=29.4mm

1 y2=85- y1=55.6mm

I=1/12×370×53+370×5×(29.4-2.5)2+1/12×40×803+40×80×(55.6-40)

=38.2+13388678.5+1706666.7+778752 =3827951.4mm4 W

上=l/y1=3827951.4/29.4=130202.4mm

3

W下=l/y2=3827951.4/55.6=68848mm3弯矩按两跨连续梁计算：

M=-0.125×26.4×10004=3300000N.mm 6=M/WF=3300000/68848=47.9N/mm2∴fmax=K×q×14/100×E2=0.912×26.4×10004/(100×2.06× 10×3827951.4) =0.30mm3.1.4围檩计算：

围檩采用2[10,截面面积为A=12.748×2=25.496cm2截面惯性矩Ix=198×2=396cm2截面弹性抵抗矩Wx=39.7×2=79.4 cm2

围檩的间距为1.0m，两根围檩之间有两根L40×4做成的子肋，计算中考虑面板，小肋与围檩一起工作，而不考虑大肋的作用（因其方向与围檩不一致）同时将与围檩同方向的方钢也当成L40×4计算以求计算方便。

1）计算简图：以销螺栓作用为围檩的支架 q=0.088×1000=88N/mm2）强度验算：

a.面板、小肋与围檩共同工作时确定面板的有效宽度b1:

S=5×1000×2.5+308.6×2×(40+5-11.3)+1274.8+(100/2+80+5)×2

=12500+20799.6+344200 =377499.6mm3

A=5×1000+29+308.6×2 =8166.2mm2 y1=s/A=46.2mm y2=185- y1=138.8mm截面惯性矩：

I=1/12×1000×53+1000×5×(46.2-2.5)2+46000+308.6×(46.2-11.3)2+192×2×102+29.6×(138.8-100/2)2

=10416.7+98450+46000+375877.9+3840000+20104717.8=339262.4mm4

W上=l/y1=339262.4/46.2=734317.4mm3 W下=l/y2=339262.4/138.8=244419.8mm3弯矩最大值：

M=-1/2×88×2502=2750000N.mm组合截面的最大应力：

σ=M/WF=2750000/244419.8=11.3N/mm2

由σ=11.3N/mm2 b/h=1000/5=200 得 b1/h=75××

即：b1=71×5=355mm

b.强度验算：b1宽的面板与子肋、围檩组成的组合截面的截面形心（因子肋的间距为450mm,b1-355mm,所以不考虑子肋）

S'=5×355×2.5+1274.8×2(100/2+80+5) =348633.5mm3 A=5×355+1274.8×2 =4324.6mm2∴y1=s'/A=80.6mm y2=185-y1=104.4mm

I=1/12×355×53+355×5×(80.6-2.5)2+198×2×104 +1274.8×2(104.4-100/2)2

=3697.9+10826807.8+3960000+75184.3 =22335690mm4 W上=l/y1=277117.7mm3 W下=l/y2=213943mm3

最大内力：6=M/WF=2750000/213943.4 =12.85N/mm2f=q14/8EI=88×250/(8×2.1×105×396×10×{5-

24×(25/.9)2})

=0.05mm ②跨中部分： f=q14/8EI(5-24λ2)

=88×3502/[384×2.1×105×396×104×{5-24×(25/.9)2}]

=0.136mm ∴对于大模总挠度： f=0.11+0.033+0.30+0.136 =0.579mm<2mm

（墙面采用高级抹灰要求模板挠度不大于2mm）3.1.5大模自稳角计算：

大模自重g=780kg/m2查表得：在六级风情况下大模处于100m高度时自稳角为17O，处于50m时自稳有140，施工时根据当时情况作适当调整。

平台模板及其支架系统受力情况分析： 1．荷裁计算：（混凝土h=250mm） 楼板及支架自重 0.3KN/m2 新浇混凝土 24×0.25×1=6KN/m2 钢筋自重 1.5×0.25=0.375KN/m2

施工人员及设备 2.5KN/m2 荷裁计算值：

q=0.9×[(0.3+6+0.375)×1.2+2.5×1.4] =10.359KN/m2

2.木棱计算：

木棱用50×100取最可能长长度10m I=3037500mm4, W=202500mm3 Q=10.359×0.30=3.1KN/m

最大弯矩值： 支座：

Ma-Mc-1/2*qa2=-1/2×3.1×0.052=-0.00388KN.m

Mb=-q(12-2a2)/8=-1/8×3.1×(0.32-0.052×2)=-0.033KN.m 跨中：

Mab=+q12(36a4/14-28a2/12+9)/128

=3.1×0.32×(36×0.052/0.34-28×0.052/0.32+9)/128 =-0.018KN.m 最大支座反力: Rb=q(512-6a2)/41

=3.1×(5×0.32-6×0.052)/(4×0.3) =1.12KN

最大应力: σ=0.018

105/202500-0.0N/mm2<[6]-1.8N/mm2符合

悬臂端挠度:δ=2.08×104×qa(6a3+6a2l-l2)/EI

=2.08×104×q×3.1×0.05(6×0.053+6×0.052×0.3-0.32)/(9×303.75)

=-0.092mm<[δ]=4mm 故木棱符合要求2.立杆强度验算:

立杆用Φ48×3钢管 A=4mm2,立杆承爱木棱传递荷载 F=1.12KN 1)强度验算: 支杆的受压应力:

σ=F/A=1120/4=2.29N/mm<[f]=150N/mm2 2)稳定验算:

长细比 a=700/15.8=44.3 Ψ=0.90 计算 σ=1120/(0.90×4)=2.<[f]=150N/mm2故立杆符合要求。