自动售货机 挥泪奉献 (2)

专业课程设计说明书

课题名称:NJ70Q汽车发动机热

力、动力计算

指导教师: 职 称： 学生姓名: 学 号： 专 业: 热能与动力工程 学 院： 机械工程学院

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摘 要

通常由于汽油机具有转速高、重量轻、噪音小、易启动、造价低等特点。因此它在小客车、中小型货车和军用越野车及小型农用动力（喷粉、喷雾、插秧机）等方面广泛应用。 通过本课题的设计，是学生掌握内燃机设计的一般方法和步骤；掌握汽油机三大计算（热力计算，动力计算和零件强度计算）的方法和步骤；初步训练学生应用三大计算的结果，分析内燃机动力性、经济性、零件强度及零件机构工艺性的能力。

关键词 NJ70Q汽油机；热力计算；动力计算

毕 业 论 文（设 计）用 纸

目 录

摘 要 II

第 1 章 绪论 ...................................................................................................................... 2 1.1 本课程设计研究的意义和目的 ................................................................................... 2 1.2 本课题研究的任务 ....................................................................................................... 2 第 2 章 汽油机热力计算 .................................................................................................. 3 2.1 汽油机实际循环热力计算 ........................................................................................... 3

2.1.1 热力计算的目的 ....................................................................................................................... 3 2.1.2 热力计算的方法 ....................................................................................................................... 3 2.1.2.1 确定汽油机的结构形式 .................................................................................................... 3 2.1.2.2 原始参数的选择 ................................................................................................................ 4 2.1.2.3 燃料的燃烧化学计算 ........................................................................................................ 7 2.1.2.4 燃气过程参数的确定与计算 ............................................................................................ 8 2.1.2.5 压缩终点参数的确定 ........................................................................................................ 9 2.1.2.6 燃烧过程终点参数的确定 ................................................................................................ 9 2.1.2.7 膨胀过程终点参数的确定 ................................................................................................ 9 2.1.2.8 指示性能指标的计算 ...................................................................................................... 10 2.1.2.9 有效指标的计算 .............................................................................................................. 10 2.1.2.10 确定汽缸直径D和冲程S ............................................................................................... 11 2.1.2.11 绘制示功图 ...................................................................................................................... 12 2.1.2.12 绘制实际示功图 .............................................................................................................. 13

第 3 章 NJ70Q汽油机动力学计算 ............................................................................... 14 3.1 曲轴连杆机构中的作用力 ......................................................................................... 14

3.1.1 机构惯性力 ............................................................................................................................. 14

3.2 绘制各负荷的曲线图 ................................................................................................. 15

3.2.1 绘制合成力P=f()的曲线图 .............................................................................................. 15 3.2.2 绘制PN＝f(),PL=f(),T=f(),K=f()图 ................................................................ 15 3.2.3 绘制主轴颈和曲柄销的积累扭矩图 ..................................................................................... 16 3.2.4 绘制曲柄销负荷极坐标图 ..................................................................................................... 16 3.2.5 绘制曲柄销预磨损图 ............................................................................................................. 17

参考文献 ............................................................................................................................ 19 致 谢 .......................................................................................................................... 20

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第 1 章 绪论

1.1 本课程设计研究的意义和目的

通常由于汽油机具有转速高、重量轻、噪音小、易启动，造价低等特点。因此它在小客

车、中小型货车和军用越野车及小型农用动力（喷粉、喷雾、插秧机）等方面广泛应用。 通过本课题的设计，是学生掌握内燃机设计的一般方法和步骤：掌握汽油机三大计算（热力计算，动力计算和零件强度计算）的方法和步骤：初步训练学生应用三大计算的结果，分析内燃机动力性、经济性、零件强度及零件机构工艺性的能力。

1.2 本课题研究的任务

1．选取适当的参数值，校核有效功率； 2．对所选机型进行热力和动力计算； 3．整理并编写课程设计说明书。

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第 2 章 汽油机热力计算

2.1 汽油机实际循环热力计算

2.1.1 热力计算的目的

该方法是一种近似的、半经验的估计方法，它是根据热力计算公式，对内燃机各热力

参数、指示参数进行计算，其计算结果的精确性依赖于大量经验数据的选择是否恰当，它对内燃机的设计有一定的指导意义。

2.1.2 热力计算的方法

标定功率：[Pe]=51.5 KW 标定转速：[n]=2800r/min 工况选择：标定工况 根据GB1105—74陆用内燃机 大气条件为： 大气压力：P0=100KPa 环境温度：T0=298K 相对湿度φ0=60%

2.1.2.1 确定汽油机的结构形式 1．选择汽油机

汽油机具有转速高、重量轻、噪音小、易启动、造价低等特点。因此它在小客车、中小型货车和军用越野车及小型农用动力（喷粉、喷雾、插秧机）等方面广泛应用。

2．冲程数τ的选择

内燃机按冲程分二冲程和四冲程内燃机,二冲程内燃机在单位时间内工作循环比四冲程内燃机多一倍,实际输出功率是四冲程内燃机的功率的1.5－1.8倍；二冲程必须组织扫气过程；运转较平稳、结构紧凑、轻巧。在汽油机上用二冲程，由于扫气的影响，使得经济性较差，因此仅在小型汽油机上有应用（如摩托车、摩托艇、喷雾机、割草机等）汽车上很少使用。本课题汽油机选择四冲程。

3．冷却方式的选择

通常内燃机有两种冷却方式：水冷式和风冷式（空气冷却）系统．由于水冷系统冷却

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均匀，冷却强度高，运转噪音小，因此得到了广泛运用。在农用、汽车发动机上大多是水冷系统．而风冷系统具有结构简单，内燃机重量较轻，不用冷却水，使用维修方便，制造成本低；对环境适应性强；热惯性小，暖机时间短，易起动等优点。但最大的缺点是热负荷高，工作噪音大，它仅在一些小型汽油机和摩托车上被广泛使用。在军用车辆和高原干旱地区使用的动力中也有应用。

因此NJ70Q汽油机冷却方式选用水冷系统。 4．气缸布置型式的选择

常见的气缸布置型式主要有立式、卧式和V型三种。

单列式发动机结构简单、工作可靠、成本低使用维修方便，能满足一般要求，V型双列式发动机可缩短内燃机的长度，降低重心，有利于提高转速。

一般单列卧式发动机常用于农用内燃机，特别是单缸内燃机：单列立式常用于六缸以下的内燃机；V型双列式常用于八缸以上的内燃机；卧式对置式常用于大型客车和重型载重汽车。

根据设计要求和以上原因汽油机选择立式4缸布置型式。 5．燃烧室型式的选择

燃烧室的形式不仅关系到整机性能指标，而且在很大程度上决定了气缸盖和活塞顶的结构，其选型的主要依据是气缸直径，转速和使用要求。

对柴油机燃烧室的型式主要有直喷式（浅盆型、深坑型、球型）和分隔式、涡流室、预燃室）两大类五种型式。

对汽油机燃烧室的型式主要有侧置气门燃烧室（L型）（已趋于淘汰）和顶置气门燃烧室（楔形、浴盆形、碗形、半球形）。目前车用汽油机中几乎全部是采用顶置气门燃烧室。

根据该机型的设计要求汽油机选用半球形燃烧室。 2.1.2.2 原始参数的选择

根据NJ70Q汽油机的结构特点、用途、标定工况、使用环境等可选择某些原始参数。其具体选择步骤如下：

1．压缩比ε

压缩比ε是影响内燃机性能指标的重要结构参数，提高压缩比可以提高内燃机的功率和经济性。

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对汽油机ε的提高主要受爆燃的影响。表现为燃料的辛烷值、燃烧室形状及排放的，可以按下面的经验数据选择。 汽油机的辛烷值90-97

侧置气门燃烧室ε=6.2-7.0 顶置形燃烧室ε=8.0-9.0 小客车有汽油机ε=6.0-10 载重车用汽油机ε=6.5-8.0 预燃室燃烧室ε=18-22 该机型压缩比ε取8.0。 2．过量空气系数a

过量空气系数a是反映混合气形成和燃烧完善程度及整机性能的一个指标。 对柴油机a大于1，在柴油机吸入气缸空气量一定条件下，a越小意味着气缸内混合气越浓，空气的利用率越高，发出的功率越大。应尽量减小a。在小型高速柴油机中a，的减小主要受燃烧完善程度的，在大型机增压柴

预燃室燃烧室a=1.2—1.6

油机主要受热负荷的。通常柴油机在标定工况时α的取值范围如下：

低速柴油机a=1.8—2.0 高速柴油机a=1.2—1.5 增压柴油机a=1.7—2.2

a值（在全负荷时）也可根据燃烧室的形状进行选择；

浅盆形燃烧室a=1.6—2.2 深坑形燃烧室a=1.4—1.7 球形燃烧室a =1.3—1.5 涡流室燃烧室a=1.3—1.6

对于汽油机整个运行过程中，可遇到a<1和a>1的所有情况,在全负荷时a的取值范围: a=0.85-1.1.通常选定标定工况时a<1和a>1. 该机型过量空气系数a=0.9。 3．残余废气系数φr

残余废气系数φr值的的大小，反映气缸中残余废气量的多少。其值主要与压缩比、排气终点参数（Pr，Tr）、气门重叠角及是否扫气有关。当Pr/Tr比值增大φr减小时，废气的

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密度和燃烧室所占容积比例都增加，φr值便随之增大；组织扫气与不组织扫气相比，φr值降低；气门重叠角增大时，φr值降低。

通常汽油机压缩比小,气门重叠角较小,且不组织扫气; 四冲程汽油机：φr=0.06～0.16， 该机型残余废气系数φr取0.09。 4．进气温升ΔT

新鲜充量在进入气缸的过程中，受到高温零件加热和充量动能转化为热能的影响。使新鲜冲量得到ΔT的温升，引起进气温度的提高。

四冲程汽油机：ΔT=0～40℃， 该机型进气温升ΔT取10℃。 5．热量利用系数ζZ

热量利用系数ζZ是Z点（显著燃烧终点）时刻的燃料燃烧放出热量的利用系数。它是用以反映实际燃烧过程中燃烧不完善、通道节流、高温分解和传热等损失程度大小的一个重要参数，它的数值主要受到内燃机燃烧品质的影响。凡是能改善燃烧过程、减少传热损失的因素一般都有利于ζZ的提高。如转速的提高，促使过后燃烧增强，ζZ减小；采用分隔式燃烧室的柴油机，具有较大的传热损失，ζZ比直喷式柴油机的小；增压后，燃烧产物的高温分解现象减少，ζZ可提高。

汽油机：ζZ=0.85～0.95， 该机型热量利用系数ζZ取0.9。 6．示功图丰满系数i

i是把实际循环中的时间损失和部分换气损失在理论循环中给予考虑。此值越小，表

示时间损失和换气损失越大。i的数值与转速、排气提前角、供油提前角、点火提前角等因素有关。上述因素的数值越大，则i越小。

示功图丰满系数范围：i=0.92～0.97， 该机型示功图丰满系数i取0.95。 7．机械效率ηm

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机械效率ηm是评定内燃机指示功率转换为有效功率的有效程度。 : 四冲程车用汽油机ηm=0.80～0.90， 该机型机械效率ηm取0.80。 8．平均多变压缩指数n'

平均多变压缩指数n'主要受工质与气缸壁间热交换及工质泄漏情况的影响。凡是使缸壁传热量及气缸工质泄漏量减少的因素均使n'提高。

当内燃机转速提高时、热交换的时间缩短、向缸壁传热量及气缸工质泄漏量减少，则n'增大。当负荷增加、采用空冷、采用大气缸直径时、气缸温度升高、相对传热量损失减小、则n'增大。此外提高ε和进气终点温度，则n'减小。

汽油机：n'=1.32～1.38，

该机型平均多变压缩指数n'取1.34。 9．平均多变膨胀指数n\"

平均多变膨胀指数n\"主要取决于后燃的多少、工质与气缸壁间的热交换及泄漏情况。凡是使后燃增加、传热损失减小、漏气量减小的因素均使n\"减小。通常保持n\"较高值可提高循环效率和内燃机工作可靠性。

当转速增加时，后燃增加、传热损失和漏气量减小，则n\"减小；负荷增大时，后燃增加，则n\"减小；气缸尺寸增大时，传热损失和漏气量减小，则n\"减小。

汽油机：n\"=1.20～1.28，

该机型平均多变膨胀指数n\"取1.24。 2.1.2.3 燃料的燃烧化学计算

表2－1 选择燃料的有关参数

沸点燃料 （℃） 目 C5-C11 gc gh go 0 95~120 44171~43961 航空，汽车用汽油机 碳原子数元素成分（重量%） 分子量 低热值 应用范围 汽油 <200 0.8550.145 5 1．理论空气量L0的计算l0(gc12gH4g0)/0.21 32 L0=0.8555/120.145/40)/0.21

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=0.512 （2-1） 2．理论分子变化系数μ0的计算

μ0=10.211al0gh/41/mr/(a.l01/mr)

(2-2)

=1+{0.210.10.5120.14541110}/(0.90.51211110) =2.203

3．实际分子变化系数μ的计算

(0r)/(1r) (2-3)

=(2.203+0.09)/(1+0.09)

=1.046

4 不完全燃烧而引起的热量损失Hu计算 Hu61100(1a)=6110 2.1.2.4 燃气过程参数的确定与计算 1．进气终点压力Pa的确定

四冲程车用汽油机：Pa=（0.80～0.90）P0， 该机型进气终点压力Pa取0.90P0。

2．排气终点压力Pr和温度Tr的确定 四冲程汽油机：Pr=（1.05～1.15）P0，Tr=900～1100K， 该机型排气终点压力Pr取1.05P0 =105KPa温度Tr取900K。 3．进气终温度Ta的计算

Ta(TsTrTr)/(1r) (2-5)

=（298+10+0.09×900）/（1+0.09） =357K

四冲程车用汽油机：Ta=340～380K， 所以计算结果合适。 4．充气效率ηv的计算



PaTs(1)TaPs(1r)

(2-6)

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=0.788

四冲程汽油机（顶置气门）：ηv =0.75～0.85， 所以计算结果合适。 2.1.2.5 压缩终点参数的确定

'PcPan (2-7)

=1.46MPa

n11TTa c (2-8)

=723.576K

车用汽油机：Pc=0.8～2MPa，Tc=600～750K， 所有计算结果基本合适。 2.1.2.6 燃烧过程终点参数的确定 1．终点压力PZ及压力升高比λ确定 汽油机选取λ值

汽油机的λ=2.0～4.0取λ=4.0在由下式计算PZ

PzPc (2-9)

=1.46×4.0 =5.84MPa

汽油机：Pz=3～6.5MPa，=2.0~4.0 所以计算结果合适。 2．终点温度TZ的确定

TZ =2200K (2-10)

一般汽油机TZ =2200～2800K符合要求。

3．初期膨胀比的计算

汽油机Vz/VcTZ/TC1 2.1.2.7 膨胀过程终点参数的确定 1．后期膨胀比δ的计算

VbVz=8.0 (2-10)

2．膨胀终点压力Pb温度Tb的计算性能指标的计算

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Pb=Pz/δn\"=0.443M Pa (2-13)

Tb=Tz/δn\"= 1335.76K (2-14)

汽油机Pb =0.3～0.6MPa Tb =1200～1400K 上述结果符合要求。 2.1.2.8 指示性能指标的计算 1．平均指示压力Pi

P'i

Pc111111n\"1n\"1n'1n'11

(2-15)

=0.712MPa

Pi=P'ii=0.677MPa (2-16) 2．指示热效率ηi

i8.314al0TsPmi (2-17)

HuPsv =0.33

bi3.6106/(Hui) (2-18) =247.93 g/(kw·h)

四冲程汽油机：bi=344～218 g/(kw.h)， 所以计算结果合适。 2.1.2.9 有效指标的计算 1．平均有效压力Pme

PmePmim (2-19)

=0.802MPa

四冲程小客车用汽油机：Pme=0.65～1.20MPa， 所以计算结果合适。 2．有效热效率ηe

0.440.8 =0.246 0.

eim (2-20)

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3．有效燃油消耗率be

be3.6106/(Hue) (2-21)

=309.92(g/kw·h) 四冲程汽油机be=270～410g/(kw.h)， 所以计算结果合适。

2.1.2.10 确定汽缸直径D和冲程S

1．由设计任务书给定的标定功率求单缸排量Vh

Vh'30 (2-22) PinmPe )e/( =0.459L

2．选取冲程缸径比S/D

汽车用汽油机：S/D在0.75～1.2之间 Cm=8.5～12.5， 该机型冲程缸径比S/D取1.19 Cm=10。 3．确定缸径D和冲程S

D4V/(S/D)'41.15/(3.141.1) =.7mm

110mm经圆整D=90mm

'h1313 (2-23)

S=D·S/D=72mm (2-24) 4．按实际D和S求单缸排量Vh

VhSD2/420.1213.140.11/4 =0.458L

1.15 (2-25)

5．校核有效功率Pe

P) (2-26) eVhiPmen/(30 =51.4KW

|Pe[Pe]| (2-27) Pe佳木斯大学教务处 第 11 页

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=0.178%<1%

所以以上计算结果正确。 2.1.2.11 绘制示功图

1．计算单缸排量Vh及各终点容积：Va、Vc、Vz、Vb

Vh=0.458L

VcVh/(1) (2-28)

1.15/(171) =0.06L 0.07VaVbVc

(2-29)

170.07 =0.5232L 1.22 VzVb/ (2-30)

1.22/15.5 =0.5232/8 0.08 =0.06 L

2．计算压缩线ac上任意x点的气缸容积Vcx和压力Pcx

方法一： pcxpa(Va/Vcx)n Va为0点 (2-31)

表2－2 压缩线上取点

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Vcx 0.065 0.1.03 0.141 0.179 0.217 0.255 0.293 0.331 0.369 0.407 0.445 Pcx 1.460 0.790 0.520 0.378 0.292 0.237 0.195 0.178 0.143 0.126 0.112 '佳木斯大学教务处 第 12 页

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12 13 0.483 0.523

0.100 0.900 3．计算膨胀线zb上任意x点的气缸容积Vbx和压力Pbx

pbpz(Vz/Vbx)n Vz为0点 (2-32)

表2-3 膨胀线上取点

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 Vbx 0.065 0.103 0.141 0.179 0.217 0.255 0.293 0.331 0.369 0.407 0.445. 0.483 0.523 Pbx 5.84 3.31 2.24 1.67 1.32 1.08 0.91 0.78 0.68 0.60 0. 0.49 0.44 \"2.1.2.12 绘制实际示功图 圆滑理论示功图，并根据Pr 、Vc画出进、排气过程曲线，得到实际示功图[8]。

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第 3 章 NJ70Q汽油机动力学计算

3.1 曲轴连杆机构中的作用力

机构主要受力：燃气力Pg，机构质量惯性力Pj 基本参数：1.缸径D＝90mm 2.冲程S＝2r=72mm

3.曲轴半径 r=S/2=36mm

4.连杆长L＝36/0.3120mm

11~ 取0.3 43.211 6.活塞面积Fh=D2＝3.14902＝0.636102m2

44 5.连杆比 7.转速 n=2800r/min

3.1.1 机构惯性力

1．机构运动质量换算

由于机构质量分布很复杂，为了便于计算，一般将机构分两个质量系统，往复质量mj=m'+m1,旋转质量mr=mk+m2 式中m'为活塞组件尺寸，m1为连杆组件小头尺寸，mk为一个曲拐质量，m2为连杆组件大头尺寸。

根据条件选铝合金活塞组：m'＝10g/cm2，

连杆组：m\"=15g/cm2，m1=0.4m\"，m2=0.6m\"，曲拐选铸件：mk=16g/cm2，mj=m'+m1=6+10=16g/cm2，mr=mK+ m2=16+9=25g/cm2。

2．机构惯性力计算：

pj= mjr2 ( cos+ cos2) (2-33) kr= mrr2 (2-34) =0.218

3．往复惯性力pj=f(x)的图解法

方法如下：在ox轴上取AB=2Kr(K为比例尺K=0.7)，A为活塞上止点B点为活塞下止点。在A点垂直画AC

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AC= mjr2(1) =-6.43MPa

由B点垂直向上画BD= mjr2(1)=-3.46MPa,连CD交AB于E点，由E点垂直向上画EF= 3mjr2=-4.45MPa

连CF、FD,把它们均分，由C点向下点编号1、2、3……，由F向D编号1、2、3……，连接同号点，得直线11、22、33……，作此线的包络线就是曲线pi=f(x),显然均分越多，曲线越精确。

(2-35)

3.2 绘制各负荷的曲线图

3.2.1

绘制合成力P=f()的曲线图

方法如下：按相同比例系数K绘制Paf(x)及Pif(x)图。两图要上、下垂直布置，活塞上下止点相同，即在左右两垂直线上，在该图中间以上下止点的距离KS=2Kr为半径画圆，再将某圆心O向下止点方向移到1，并使1=Kr/2,再以1为曲柄旋转中心，即可利用位移图解法将Pg=f(x)及Pj=f(x)图转化为PG=f()及PJ=f()图，再用矢量合成P＝PG－PJ，绘制出P＝f()图，此曲线图即是动力学计算量最重要的基础图。

3.2.2

绘制PN＝f(),PL=f(),T=f(),K=f()图

由上步合成的P＝f()曲线，已知值（为曲轴转角）便可查出P的大小及正负值，再用转缸法求出侧压力PN，连杆力PL，切向力t，径向力K，所谓转缸法如图2-1所示，就是设曲柄OB垂直不动，活塞销A以曲柄销中心B为圆心，以连杆长L为半径，逆时针转动。再以曲轴中心为圆心，以曲柄半径画图，将曲柄圆每隔△角度（一般△＝150或30）取一点，图中点划线所示为气缸轴线，再由已知Pa力，分解出一组PN,PL,,K四个力，做若干个△点，就可以绘制出PN＝f(),PL=f(),T=f(),K=f()的曲线图。

机构作用力正负方向的规定：

P力是正值时沿气缸轴线（点或线）指向曲轴中心（向心），是负值时沿气缸轴线向外（离

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心）。由P力分解为侧向力PN及连杆力PL，PN力垂直气缸轴线，逆时针指向为正值，顺时针指向为负值；PL力沿连杆轴线AB，使连杆受压力正值，连杆受拉力负值。再将PL力分解为切向力I及径向力K，垂直曲柄OB，指向右为正值，指向左为负值；K力沿曲柄轴线OB方向，使曲柄受压力为正值，受拉力为负值。

3.2.3 绘制主轴颈和曲柄销的积累扭矩图

步骤：

1．在绘出的T图基础上绘制单缸扭矩图。

MtFhrtD24r =114.53 （2-36)

2．各缸发火顺序：1-5-3-6-2-4-1。

3．按各缸发火顺序将前缸扭矩及前一轴径的扭矩累加，作主轴径积累扭矩图。

M2i=M2i-1+Mi-1 （2-37)

MitiFh r

（2-38)

4．按各缸发火顺序将本缸扭矩的1/2及前一主轴颈的扭矩累加，作曲柄销轴颈积累扭矩图，同时也考虑相位差M2i=0.5Mi+M2i-1。

5．根据画出的扭矩确定危险主轴颈。

作图已知危险主轴颈是第五道： Mmax687N.m Mmin286.33N.m 危险的曲柄销是第四拐： Mmax286.25N.m

Mmin217.55N.m

3.2.4 绘制曲柄销负荷极坐标图

从机构作用力分析可知，曲柄销负荷Pg大小为Pg=PL+ Kr1，PL为连杆力；Kr1为连杆大头产生的离心力，Kr1 =m2r2，m2为连杆大头旋转质量。

求曲柄销负荷的图解法：用转缸法每隔Δ角求一个连杆为PL，并将各转角位置A0,A1,A2,A3……的连杆为0,1,2,3……的作用点，均移到曲柄销中心B点，连接各连杆为0,1,2,3……得到矢端轨迹的曲线S，若以B点垂直往下移到O，使BO1=Kr1，力方向上，基以O1为极心，则曲线S就是曲柄销负荷极坐标图，则Pga=PLa+ Kr1。

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3.2.5

根据轴颈极坐标负荷图，所求出圆周上各点所受的负荷量大小，先假定某一负荷Pga只作用在两侧共120º范围内引起磨损且与负荷成正比KPga是借助曲柄销负荷极坐标图，曲柄销圆心与极心O重合，画出曲柄销圆，由O1作若干条负荷射线，如，O1A,O1B,O1C ,O1D……等，再把作用点两侧共120º，磨损带一条条叠加起来，得出最后的磨损图。由坐标图可知在磨损量最小处，开机油口最合适。

绘制曲柄销预磨损图

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结 论

通过本次课程设计，完成了以下工作：

1、根据所选的有关参数，对该机型进行了热力计算。 2、根据所选的有关参数, 对该机型进行了动力学计算。

3、对NJ70Q四冲程汽油机进行了实际循环热力计算，校核该型号发动机的有效输出功率及转速。

4、对汽油机进行动力学计算，确定主要零件的磨损部位。

5、应用热力计算的结果绘制了汽油机的理论和实际示功图；通过动力计算绘制了气缸压力、连杆力等曲线，绘制主轴颈积累扭矩图、曲柄销积累扭矩图、曲柄销负荷图、曲柄销磨损图，同时确定最优化的开油孔的位置 。

本次课程设计，为下一步毕业设计作了基础准备工作，同时，在设计过程中，由于有关参数是估算，可能会在总体设计过程中造成一些误差，在以后总体设计过程中要不断地进行修正。使设计出来的NJ70Q汽油机能够满足各种工况需要。

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参考文献

[1] 吴兆光主编.内燃机设计.北京理工大学出版社，1990。

[2] 张纵杰主编.内燃机课程设计指南.华中理工大学出版社，1992。 [3] 陈家瑞主编.汽车构造.第二版.机械工业出版社，2000。 [4] 刘桂玉编.工程热力学.高等教育出版社，19。 [5] 周龙保主编.内燃机学.机械工业出版社，1999。

[6] 蒋德明主编.内燃机燃烧与排放学.西安交通大学出版社，2001。 [7] 杨连生.内燃机设计.中国农业机械出版社，1981。 [8] 李厚生主编.内燃机制造工艺学.机械工业出版社，1988。 [9] 朱仙鼎主编.中国内燃机工程师手册，上海科学技术出版社。 [10] 郑启福主编.内燃机动力学.国防工业出版社

[11]内燃机原理.西安交通大学出版社.1982。

[12]内燃机课程设计指导书 佳木斯大学热能与动力工程教研室。 [13]贾元华及佳木斯大学热能与动力工程教研室 内燃机动力学。

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致 谢

此次在NJ70Q汽车汽油机的结构设计过程中，使我熟悉了内燃机设计的一般方法和步骤，也遇到了课堂上没有遇到和忽视的问题时，当无法理解时，得到了刘老师，吴老师，马老师的悉心指导我。经过；刘老师的指导和与同学的探讨，加深了对知识点的理解，熟悉了内燃机设计的方法和步骤。

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