模板工程施工方案计算

模板工程施工方案计算

．注砼对模板的最大侧压力。1，因）为本工最高（圆形柱另加工定型钢模板）柱的混凝土浇注高度（3.6m 此按此例作计算新浇注混凝土对模板的最大侧压力。 ㎡）——新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/式中 F r——混凝土的重力密度为混求得T,可按t=200/T+15t——新浇注混凝土的初凝时间（h）oo 凝土的温度 =1.2; β——外加剂影响系数，掺加缓凝作用的外加剂时11. 15; , 取——混凝土坍落影响修正系数，当坍落度≥100mm时 β2 ）V——混凝土浇注速度（m/h

; ）H——砼侧压力计算机位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ㎡）（KN/2=76.05F=0.22×24×200/（12.1+15）×1.2×1.15×√ ㎡）（KN/F=24×4.5=108 KN/（㎡） 按取最小值，故最大侧压力为1083.2(m) h=F/24=108/24≈ 有效压头高度： ）、验算梁模板的强度和刚度 （2，1.2进行强度验算时，各类何载首先应乘以分项系数，其中恒何载乘 a、 。活何载乘1.4 梁计算）×850梁模（按

350 100N/㎡计）竹胶合板自重（按 850=1020 N/㎡ 1.2× ㎡×0.85=24480 N/24000梁高新浇筑砼的自重：1.2× ㎡1100××0.85=2244 N/2.4钢筋自重： 2500=3500 N/1.4施工何载：×㎡

总计： 30224 N/㎡

模板宽度350㎜， 则：q=0.35×30240=10584 N/m

1

q=0.35×(30224-3500)=9353.4N/m 2p=3500×0.35=1225N/m

强度验算

施工何载为均布何载：

22

/8)+(700×2.4/4)=7154.45 N/m /8+p1/4=(935M=q13.4×2.411由于

M﹥M 故应用 M 验算强度。 121竹胶模板的惯性矩及截面抵抗矩：H

22

A)×2 +hA+(I+hI=I2X21X2X113232×500]×2/12)+14.8×3600+[(50×100

=(350×12/12)+41.24 =10437370㎜3 ㎜

/yW=I=10437370/64.8=161070.52maxxx32 =4352.256×10㎜

/161070.52=47.31N/δ= M×WX12 为竹胶模板弯曲强度，强度满足要求。㎜ f=50 N/b、挠度验算

1、何载计算 ○ 验算挠度应只采用恒何载的标准何载，其各项何载值如下：

竹模板自重：100N/㎡

新浇筑砼的自重：24000×0.85=20400N/㎡ 钢筋自重：1100×0.85=935N/㎡

总计： 21435 N/㎡

梁高为850㎜，q=0.85×21435=18219.75 N/ m=18.21975N㎜ 2、挠度验算 ○4 ㎜L 上式以求得：=10437370 N/X2 103 N/㎜E=5.5 竹胶模板弹性模量：×443 × V=5q · 1/384/EI/384×5.5×10=5×18.21975×700X．

10437370=0.99㎜ 挠度满足要求 3、验算现浇板的竹胶模板强度与刚度 ○A、 强度验算

a、 何载计算

本工程最厚现浇板为120㎜，故取此板厚度作为计算依据，计算跨度2：即各项何载值如下： 1.2m，其余计算条件同上○竹胶模板自重：100 N/㎡

1.2×100=120 N/㎡

新浇筑砼自重：1.2×24000×0.12=3456 N/㎡ 钢筋自重：1.2×24000×0.12=3456 N/㎡ 施工自重：1.4×2500=3500 N/㎡

总计： 7114.4 N/㎡

板宽也为1.2 m，则：q=1.2×7114.4=8537.28N/m 1 q=1.2×(7114.4－3500)=3614.4 N/m p=3500×1.2=4200 N/m 2b、 强度验算

施工何载为均布何载：

2

8537.28×1.2·1 q1M=———— = —————— =

1536.17 N/m

1

8 8

施工何载为集中何载：

22

4200××1.2 q·11.2

8537.281 M=———— = —————— ＋ —————— = 2796.71 N/m 2 8 8 4 由于M﹥M，故用M验算强度。 212 竹胶模板的惯性矩及截面抵

抗矩：

根据组合截面形心座标公式求得模板形心座标是相对座标的（600，77.4）

22

A)×3+h=I+h A+(I I2X1112XX23 3

100× 50 1200×1222×50× + 27.4100）×3 =—————— + 28.612××1200＋（————12 12 =35712824㎜ I 35712824 X3

4

=461406mm=————W=————X Y 77.4

MAX2

M 2796710

mm2﹤f=50N/mm2强度满足要求。 ó =————=————=7.245N/

WX 461406 B、 扰度验算 a 、荷载计算：

m2╱竹胶模板自重：100N

200mm厚混凝土自重：24000× 0.12=288N╱m2

2

钢筋自重：1100×0.12=132Nm————————————

总计： 3012N╱m2

模板宽度为1200mm,q=1.2×3012=3614N╱m=3.614N╱mm

b、扰度计算：

上式已算出：I=35712824mm

X

竹胶模板弹性模量：E=5.5×103N╱m2

5ｑ15×3.614×1200V=————=—————————

.44

——=0.50mm

384EIx 384×5500×35712824

根据模板技术规范竹胶模板结构的允许扰度为： υ=1∕400=3mm 而V=0.50mm<υ =3mm 故扰度满足要求。

④、支撑龙骨的验算： 主b=500mm,根据材料特性及以往施工经验，我们设定次龙骨间距 龙骨间距为500mm,穿墙螺栓水平间距900mm,小龙骨选用1根50×100mm落叶松木方，大龙骨选用2Φ48×3.5mm架管，为确保模板的安全性，现取800mm厚，4500mm高的柱作为计算依据，同时假设气温T=15，混凝土的浇筑速度为V=2m∕h。℃，掺具有缓凝作用的外加剂（?=1.2）,混凝土1坍落度为泵送大于110mm(?=1.15)

2

A、 次龙骨的验算：

a、强度验算：

因墙厚大于100mm,故强度验算仅考虑新浇筑砼侧压力与倾倒砼时产生的荷载：

新浇筑混凝土的侧压力（F1） 1/2 V·?·γ·t·?F=0.222c1 200 200

t=———=————=6.67 则 T+15 15+15

2=68.73KN/m2 1.15×√×1.2×F=0.22×24×6.674.5=108 KN/m2 ×同时F=24H=241.2 并乘以分项系数取侧压力标准值F=67.2KN/m2,1.2=129.6 KN/m2 ×所以F=1081)

(F倾倒砼产生的侧压力2因此倾倒砼时产生的水平荷载标准值应为,本工程采用泵送导管入模1.4 并乘以活荷载分项系数2KN/m2,2=2.8 KN/m2 ×F=1.4所以2)

侧压力合计(F2=129.6+2.8=132.4 KN/m2 =F+FF213(q) 次龙骨所承受的均布荷载132.4=66.2 KN/m2 =0.5×q=bF3:

强度验算 即50的枋子,已知小龙骨为一根50×22 ×bh100 502 =83333.3mmW=———=————6 6

22

=2068750Nmm 500=1/8×66.2×M=1/8q1f=50N/mm2 =M/w=24.82N/mm2

б﹤. 强度满足要求 、挠度验算：b

验算挠度时所采用的荷载，根据以上已知条件可知仅采用新浇筑砼侧压力的标准荷载（F）。 所以q，=BF=0.5×108=54 KN/mm

3364

mm=4.17×=1/12×50×10010主惯性矩I=1/12bh42 N/mm10落叶松

的弹性模量:E=1.0×

44

400×54q·1× 5 5· V=—————— =————————

————=0.43mm 6 10×4.17× 384×10000 384 E I 木龙骨的容许挠度按钢楞容许挠度计算

[υ]=500/500=1.0mm﹥0.43mm

B、主龙骨验算

首先应计算次龙骨支座最大反力P 0a、 强度验算

首先应计算次龙骨支座最大反力P 0当次龙骨为支座，梁端支座反力为0.6q1,中跨反力为0.5q1,

P=(0.6+0.5) q1=1.1×66.2×0.5=36.41KN 强度验算:

6

N/mm

×10×36.41×0.9=7.37M=1/4p1=1/4 主龙骨为2φ48×3.5钢管,即截面抵抗矩:

4144

)

×(48-d-41） 3.14 π（d W=2×—————=2×————————=10150.4mm2 32d 32×48 M

б=——=——————=726.37N/mm2﹥f=205N/mm2 W 10150.4

强度不够,为此应在900间距内再增设一道貌岸然穿墙螺栓,

即为主次龙骨交接处均应设穿墙螺栓。 ⑤、框架柱柱箍计算

柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，它一方面作为面板的横向支撑楞，同时又是将整个柱模板箍紧成整体的紧固件。其受力状态为拉弯杆件。

a、 现取框图架柱截面a×b=800×800（mm）作为计算对象，在①中已求得侧压力标准值F=108KN/m2，④中求得的倾侧砼产生的侧压力F=2.8KN/m2,即侧压力设计值显:F=F+F=110.8KN/m2,采用竹胶模板223验算其柱箍的强度L1=500mm,柱箍间距,架管作柱箍3.5×48φ2选用． 与刚度,柱中部由上至下加穿墙螺栓。 N MX

根据计算的图：—— + ——≦f A lWx nx

L2=1/2（b+224）=800+224=512（mm）（式中224为两侧模板厚度和） L1=500mm a=240mm

荷载设计值应乘以0.85折减系数。 1、柱模：

该工程所有方柱均采用组合钢模，根据模数结合柱断面规格进行组拼，主龙骨；次肋筋均采用钢、管扣件、3形卡、螺栓进行施工，作法详见模板大样图。部分柱模板采用出大样图进行加工定型钢制组合模板

施工。

具体方法：模扳支撑可利用部分排架脚手的立杆外，也可设专业预留钢筋作临时支撑来固定单根柱子下端支撑。在边长600mm以内，柱子四周各2根，除四周采用双钢管作支撑外，中间增设一道十字对拉螺栓，螺栓竖向间距与柱箍之间用槽钢扣件连接。 2、梁模板：

全部梁模板系统，包括梁底模，侧模均采用定型组合钢模，现场组拼，个别不符合模数的，补以少量木模，或制作钢定型模。梁模支撑系统采用钢管。扣件满堂脚手架支撑。支粱底模时，利用水平杆铺上短钢管，即可支设梁底模。梁下水平杆的标高一定要准确无误，短钢管间距视梁截面而定，通常在700mm~2100mm之间。粱底模与梁侧模间加阳模连接，以增加梁模的整体性。对于梁高大于700mm的深梁，需特殊加固，梁高700~900mm在梁高范围内，中部需对拉一道扁铁或φ12@800螺栓。 3、楼板模板：

现浇楼面模板采用sp模板快拆体系，板面采用九层木质防水胶合板或竹胶板。模板的排布采用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央和端部，用胶合板锯成所需尺寸和形状镶补。楼板模下采用70X 50mm方楞木搁置。楞木间距以450mm为宜，模扳接头处应放在木方楞中间，楞方木搁置在竖向钢管排架上的最上一道横杆上面，一般层高在4m内，采用三道横向水平杆，超过4m以上层高另行配置竖向横向支撑，支撑系统详见大样图所示。梁柱节点用钢板制作定型

模板以确保节点的协调平整。 4、模板拆除：

模扳的拆除须掌握时机，使砼达到一定的强度，常温下柱及梁侧模板在2)cm／。楼梯模扳要等砼强度100N(18砼浇筑小时后，就可拆模砼强度大于达到设计强度的80％方可拆模，梁和楼梯底模要等砼强度达到设计强度的％后方可拆模。满足拆模强度后及时拆除。这有利于模板的周转和加快100． 施工进度。

柱模板拆除前，须先将穿柱的对拉螺栓卸掉，拆模时保证构件表面和棱角免受损害，拆模的程序为：后支的先拆、先支的后拆。拆模时不要过猛过急，拆下来的模板、钢管及时运走。

现场模板拆除过程中，须逐渐传递下来，不得随意抛掷；拆下来的模板随时修复清理；涂上隔离剂，按规格分类堆放整齐。 5、质量要求：

模板及其支承材料的质量，应符合《砼结构工程施工及验收规范》规定：模板支撑须有足够的强度、刚度和稳定性，模板板面要平整，接缝严密。

模板安装前，必须先在板面涂刷隔离剂，以防模板与砼粘连；模板安装后，仔细检查支设是否牢固，浇筑过程中，派专人看好模，发现松动、变形等现象，要及时组织修整加固。