邳州棚户区改造项目宁和苑小区
模 板 工 程 施 工 方 案
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目 录
一、编制依据…………………………………………………………1 二．工程概况…………………………………………………………1 三、模板及支撑系统材料选用………………………………………2 四、施工工艺及操作要求……………………………………………2 五、模板的拆除………………………………………………………4 六、成品保护措施……………………………………………………5 七、质量保证措施及施工注意事项…………………………………5 八、安全施工注意事项………………………………………………6 九、文明施工及环保措施……………………………………………7十、模板系统验算……………………………………………………7 十一、高支撑模板施工安全防范措施………………………………27
一、编制依据
1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 1.3《建筑施工计算手册》江正荣著 1.4《建筑施工手册》第四版
1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 1.6《混凝土结构工程施工技术标准》 ZJQ08-SGJB 204-2005 1.7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著
二、工程概况
建设单位：邳州市恒润城市投资有限公司
施工单位：北京市第五建筑工程有限公司徐州分公司 拟建邳州市宁和苑住宅楼项目位于邳州市天山路、奚仲北侧. 本工程1-9#楼建筑总面积约为101152.4㎡，±0.000高程是：25.200，室外标高-1.200 。
本工程5、7、8、9号楼地上：1-11层为住宅，地下2层为自行车库，地下2层总高6.2m，地上层高：2.9m，建筑檐高33.1m；1、2、3、4、6楼地上17层为住宅，地下2层为自行车库，地下2层总高6.2m，地上层高：2.9m，檐口高49.3m。
本工程建筑防火设计分类为二类建筑，，地下室耐火等级一级，地
1
上耐火等级二级，设计使用年限50年，结构形式为剪力墙结构，建筑设防烈度为8度。
本工程地库底板为400mm、主楼底板400mm厚筏板基础，地库外墙300、250mm厚剪力墙，主楼外墙250、300mm厚剪力墙，地下室框架柱600x600，地库顶板厚300~400mm，主楼地下室顶板厚120mm，地库、主楼内墙、柱砼C35，底板、外墙柱、顶板砼为C35/P6;正负零以上1-2层墙、柱：5#、7#C35，梁板C30，8#、9#梁、板、墙、柱，C30；3层以上梁柱板都是C30;
现场8、9#楼，5、7#楼，1#、3#楼，2#、4#楼之间设置钢筋 加工场，木工加工场 ，生活区在8#、9#西南侧 。
三、模板及支撑系统材料选用
本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用40×80mm，模板支撑体系采用Ø48×3.0mm扣件式钢管脚手架。
四、施工工艺及操作要求 4.1柱模板施工
4.1．1. 工艺流程：抄标高、弹柱边线或控制线→模板制作→支撑架→柱底焊定位筋、放定位块→合柱模→安装龙骨、固定件→校正加固→验收→浇筑→拆模
4.1.2． 根据主控制线放出各柱的轴线、控制线及标高控制线。4.1.3．柱模安装：柱、模采用两面包两面或一面包一面，依次连接，在背40x80木方，间距150mm，主龙骨用双钢管加扣件、直径12mm通丝杆加固、连接，底部1.5m范围内间距300mm，1.5m以上，间距500mm，校正完外围用钢管支撑加固好，保证柱模有足够刚度、稳定性。
2
2
4.2 梁模板施工
4.2.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、平面线）→模板制作→支撑架搭设→支 柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模板→调整→验收→浇筑→拆模
4.2.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
4.2.3 梁模支撑。所有楼层立杆下垫木方或木板。梁模板支撑采用扣件式满堂
钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1000mm以内；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距800m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4.2.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
4.2.5 梁模板安装
1大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；○
小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
2梁底模板铺○
设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。大于等于4m梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
3
对拉螺栓枋木?48×3.5钢管
3梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。○
梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
4.3 楼板模板施工
4.3.1 工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
4.3.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于200mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
43.3 模板安装：采用15mm厚木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距小于300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
4.2.4 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，各构件、模板标高、平面尺寸符合设计要求，其次模板梁面、板面清扫干净。 4.2.5. 所有楼层后浇带模板支撑体系独立安装，并临时与周边支撑体系可靠连接。
五、模板的拆除
5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；跨度大于8m和悬挑板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监
4
理审批签发拆模通知书后方可拆除。
5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
六、成品保护措施
6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。
6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。
6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。
6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。
6.6. 所有后浇带模板、支撑体系不允许拆除，如误拆，应及时恢复回顶，保证后浇带两侧都是双立杆顶撑，水平杆纵横不少于3道连接。
七、质量保证措施及施工注意事项
7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
7.2 现浇结构模板安装允许偏差：
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序号 1 2 3 4 5 6 项 目 轴线位移 底模上表面标高 截面内部尺寸 层高垂直度 柱、梁 大于5m 允许偏差(mm) 5 ±5 ＋4，-5 8 2 5 相邻两板表面高底差 表面平整度 注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。 7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。 7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
八、安全施工注意事项
8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。
8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工安全通道进入工作面。
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8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待上层模板及满堂架搭设完后方可拆除。
8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。
8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
九、文明施工及环保措施
9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。
9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
9.6 每次下班时保证工完场清。
十、模板系统验算
10.1 模板支撑架计算书
10.1.1参数信息：
1.脚手架参数
横向间距或排距：800mm；纵距：800mm；步距：1500mm；
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立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：地下室层高3.5m、4.6,m，首层高4.5m，二层高3.5m；
采用的钢管(mm)：Ø48×3.2；
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；
板底支撑连接方式：40mm×80mm方木支撑，间距小于300mm；
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钢材弹性模量E=206×10（N/mm）；钢管抗压强度设计值
2
[f]=205.0 N/mm
44
钢管截面惯性矩I=11.357×10mm，截面抵抗矩W=4.732×33
10mm。
2.荷载参数
(1)模板及木楞自重标准值(kN/m)：0.350；荷载分项系数γi=1.2
3
(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m)：板26.0；γi=1.2
2
(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m)；γi=1.4 a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5； c计算支架立柱时取1.0；
2
(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4
2
(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m；γi=1.4
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm)：9.5×10；木方抗弯强度设计值2
(N/mm)：13.000；
2
木方抗剪强度设计值(N/mm)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；
木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；
2
32
8
图2 楼板支撑架荷载计算单元 10.1.2支撑模板的方木的计算：
方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
223
W=bh/6=4.0×8.0/6 = 42.67cm；
334
I= bh/12=4.0×8.0/12 =170.67cm；
9
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.00×0.30×0.100 = 0.78 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；
2.方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 1.2×(0.78+0.105) = 1.062 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.05=1.47kN；
22
最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.062×1.0/8 = 0.500kN.m；
方木的最大应力值 σ= M / W =0.500×106 /（42.67×103）
=11.718N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm； ∴ σ<[f]，满足要求。
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
V = ql/2 + P/2
10
2
截面抗剪强度必须满足：
T = 3 V /（2bh）< [T] 其中最大剪力： V = 1.062×1.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；
3
方木受剪应力计算值 T = 3×1.266×10/(2×40.0×80.0) =
2
0.593 N/mm；
2
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm； ∴ T< [T]，满足要求。
4.方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m； 集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；
3
方木最大挠度计算值：Vmax= 1470×1000.0 /( 48×9500.0×
44
170.67×10) +5×1.062×1000.0/(384×9500.0×170.67×4
10)=2.742 mm；
方木最大允许挠度值：[V]= 1000.0/250=4.0mm； ∴Vmax < [V]，满足要求
10.1.3支撑木方的钢管的计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.062×1.0 + 1.47 =2.532 kN；
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支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图(kN)
支撑钢管计算简图
最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676 kN.m ；
3
最大挠度 Vmax = 1.883PL/（100EI）=4.768mm； 最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；
钢管最大弯曲应力 σ=M/W=0.676×10/4732.0=142.86N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm； ∴ σ< [f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。
12
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10.1.4扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；
∴R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1.102kN； (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×1.0 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.3×1.0×1.00 = 7.8kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =9.252 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.10 kN；
10.1.6立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式：
其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =5.658 kN； φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
22
A——立杆净截面面积(cm)：A = 4.502cm；
33
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=4.732cm；
13
σ——钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 2
N/mm；
l0——计算长度 (m)；l0 = h+2a k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m；
3
l0/i =1.7×10/ 15.8 = 107.6；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
3
钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×10/（0.537×450.2）
2
= 23.4 N/mm；
2
∴ σ< [f] = 205.000 N/mm，立杆稳定性满足要求。 10.2 梁模板计算书
10.2.1参数信息 1.模板支撑及构造参数
对拉螺栓枋木梁截面宽度 B(m)：0.35； 梁截面高度 D(m)：1.80 混凝土板厚度(mm)：0.30； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.8m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 脚手架步距(m)：1.50；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：0.80； 立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80 采用的钢管类型为Ø48×3.20；
扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
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?48×3.5钢管
承重架支设：木方支撑平行梁截面A；
2.荷载参数
模板自重(kN/m)：0.35；
3
新浇混凝土自重：24.0N/m；
3
钢筋自重(kN/m)：4.0；
2
施工均布荷载标准值(kN/m)： a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5； c计算支架立柱时取1.0；
2
振捣混凝土荷载标准值(kN/m)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；
2
倾倒混凝土侧压力(kN/m)：2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2
1/2
F=0.22γct0β1 β2V F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm)：9500.0；
2
木材抗弯强度设计值fm(N/mm)：13.0；
2
木材抗剪强度设计值fv(N/mm)：1.4；
2
面板弹性模量E(N/mm)：9500.0；
2
面板抗弯强度设计值fm(N/mm)：13.0；
25
钢材弹性模量E(N/mm)：2.06×10；
2
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm)：205.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0； 面板厚度(mm)：15.；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
15
2
2
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm； 次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
10.2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714； T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2； β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15； V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；
1/2
则F=0.22γctβ1 β2V=0.22×28×5.714×1.2×1.15×1/222.5=76.8KN/m
2
F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m
2
取两者较小值，则标准值为F = F′=28.0KN/m；
10.2.3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
23
W =80×40/6 = 21.33cm；
34
I=80×40/12 = 42.67cm；
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内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中，σ ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M ——内楞的最大弯距(N.mm)； W ——内楞的净截面抵抗矩；
2
[f] ——内楞的强度设计值(N/mm)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载
q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
2
内楞的最大弯距： M=0.1×9.828×500.0= 2.457×5
10N.mm；
5
内楞的最大受弯应力计算值σ =2.457×10/2.133×4
10=11.5N/mm2；
2
内楞的抗弯强度设计值： [f] = 13.0N/mm； ∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。 （2）.内楞的挠度验算
2
其中 E ——木材的弹性模量：E =9500.0N/mm；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×28.0×0.3=10.08 KN/m；
17
l ——计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm；
52
I ——内楞的截面惯性矩：I =4.267×10N/mm； 内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10.08×500.04/(100×9500×
4.267×105)=1.052mm；
内楞的最大容许挠度值： [ω] = 2.000mm； ∴ ω< [ω]，内楞挠度满足要求。
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
23
W =80×40/6 = 21.33cm；
34
I=80×40/12 = 42.67cm；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ ——外楞受弯应力计算值(N/mm2) M ——外楞的最大弯距(N.mm)； W ——外楞的净截面抵抗矩；
2
[f] ——外楞的强度设计值(N/mm)。 最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN；
18
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm；
3
外楞的最大弯距：M = 0.175×4.914×10×300.0 = 2.585
×10N.mm
54
外楞的受弯应力计算值： σ = 2.58×10/2.133×10 = 12.1N/mm2；
2
外楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.0N/mm； ∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。 （2）.外楞的挠度验算
2
其中 E ——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm；
P ——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.0×0.5×0.3=4.2 KN；
l ——计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
54
I ——面板的截面惯性矩：I = 4.267×10mm； 外楞的最大挠度计算值： ω = 1.146×4.2×103×300.03/(100×
9500.0×4.267×105) = 0.32mm；
外楞的最大容许挠度值： [ω] = 1.20mm； ∴ ω< [ω]，满足要求。
10.2.4穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；
2
A ——穿梁螺栓有效面积 (mm)；
2
f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm； 查表得：
穿梁螺栓的直径： 12 mm；
穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm；
2
穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm；
19
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.0×0.50×0.30×2 =8.4kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值： [N] = 170.0×76/1000 =12.920 kN；
∴ N< [N]，满足要求！
10.2.5梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
243
W =250.0×18.0/6 = 1.35×10mm；
354
I = 250.0×18.0/12 = 1.215×10mm；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；
L ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm； Q ——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m； 模板结构自重荷载：
20
q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；
q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：
2
Mmax = 0.10×13.25×0.25=0.083kN.m；
64
σ =0.083×10/1.35×10=6.148N/mm2； ∴ σ< [f]=13.0，满足要求。
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q ——作用在模板上的压力线荷载：
q =[（24.0+4.0）×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm； l ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm；
2
E ——面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm； 面板的最大允许挠度值：[ω] =250.0/250 = 1.0mm； 面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0
×1.215×105)=0.26mm；
∴ ω<[ω]，满足要求。
10.2.6梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.0+4.0)×0.40×1.0×0.250=2.8kN； (2)模板的自重荷载(kN)：
21
q2 = 0.350×0.250×(2×1.0+0.4) =0.21 kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8+0.21）=3.612kN； 活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.4×0.35=0.49 kN； P=3.612+0.49=4.102kN。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
23
W=4.0×8.0/6 = 42.67 cm；
34
I=4.0×8.0/12 = 170.67 cm；
3.支撑方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下：
跨中最大弯距 M=4.102×0.5/4=0.513kN.m； 方木最大应力计算值 σ=M/W=0.513×106/4.267×
104=12.02N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm； ∴σ<[f]，满足要求！
4.支撑方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh）
22
2
其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；
3
方木受剪应力计算值 T =3×2.051×10/（2×40×80）
2
=0.961N/mm；
2
方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm； ∴ T< [T]，满足要求。
5.支撑方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
集中荷载 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN； 方木最大挠度 ω=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×
106)=0.659mm；
方木的挠度设计值 [ω]=500/250=2.0 mm； ∴ ω<[ω]，满足要求。
10.2.7梁底支撑钢管的计算
在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的抗弯强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P =[ 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 ]×2/3=2.735 kN；
计算简图如下：
23
支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中 n=1.0/0.250=4
经过简支梁的计算得到：
钢管支座反力 RA = RB=(4-1)/2×2.735+2.735=6.838kN； 钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；
支撑钢管的最大应力计算值σ= Mmax /W=0.342×
10/4732.0=72.274N/mm
支撑钢管的抗弯强度的其设计值 [T]=205.0 N/mm； ∴σ<[T]，满足要求
10.2.8扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.838N； ∴ R< Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10.2.9立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
24
2
6
2
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.838kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×8.5=1.346kN；
N =6.838+1.346=8.184 kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
2
A ——立杆净截面面积 (cm)： A = 4.502；
3
W ——立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 4.732；
2
σ ——钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] ——钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.0 2
N/mm；
lo ——计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k2—计算长度附加系数，h+2a=1.70，k2按照表2取值为1.020；
3
lo/i =2.024×10/ 15.80 =128.1；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406；
钢管立杆受压应力计算值
32
σ=8.184×10/(0.406×450.2)=44.775N/mm<[f] 钢管立杆稳定性满足要求！
模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距h(m) k1 25
h≤0.9 1.243 0.9 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 1.44 1.53 1.62 1.80 1.92 2.04 2.25 2.70 1.1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.00 07 10 16 20 27 32 37 42 53 66 78 91 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 10.2.10立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P ≤fg 2 P=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m 2 其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m) N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.184 2 A——基础底面面积(m)；A=1.0×1.0=1.0 地基承载力设计值应按下式计算： fg = kc ×fgk=48.0 2 其中fg——地基承载力设计值(KN/m) kc——脚手架地基承载力调整系数；kc= 0.40 fgk——地基承载力标准值(KN/m2)；fgk =120 P=8.184＜fg=48.0，地基承载力的计算满足要求。 十一、高支撑模板施工安全防范措施 11.1 预防坍塌事故安全技术措施 11.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。 11.1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。 11.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继 27 续作业。 11.1.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。 11.1.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。 11.1.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。 11.1.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 11.2 预防高空坠落事故安全技术措施 11.2.1高支模安装完毕，先经班组自己验收合格后，通知项目部质检科及监理公司到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。 11.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 11.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 11.2.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。 11.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 11.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。 11.2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。 11.2.8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全 28 防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 11.2.9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。 11.2.10混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。 11.3 监测措施 梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时配备足够人员监测。本方案采取如下监测措施： 11.3.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 11.3.2日常检查、巡查重点部位： 1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3）连接扣件是否松动。 4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。 5）施工过程中是否有超载的现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。 11.3.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 11.3.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。 构件允许偏差见下表： 序项目 29 允许偏差 检查工具 号 1 立杆钢管弯曲3m 11.3.7监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。 11.3.8本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。 11.3.9观测点的布设：根据图纸情况，该部位雨篷的最大截面梁为500×1000mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，即500×1000mm梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点（如下图）。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。 11.3.10监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 30 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容