加强环加强的受压长圆筒(管道)应力的解析算法

第４３卷第２期　化工设备与管道　Ｖｏ１．４３　Ｎｏ．２　２００６年４月　ＰＲＯＣＥＳＳ　ＥＱＵＩＰＭＥＮＴ＆ＰＩＰＩＮＧ　Ａｐｒ．２００６　加强环加强的受压长圆筒（管道）应力的解析算法　洪定楚　（中国成达工程公司，成都６１００４１）　摘要：对用加强环加强的受压长圆筒或管道（简称加强圆筒）应用薄壳力矩理论微分方程的解析解求解加强圆　筒中的各项应力。　关键词：加强环；长圆筒；解析解；应力　中图分类号￣ＴＨ０４９　文献标识码：Ａ　文章编号：１００９—３２８１（２００６）０２－００１１－０５　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　Ｓｔｒｅｓｓｅｓ　ｉｎ　Ｐｒｅｓｓｕｒｉｚｅｄ　Ｌｏｎｇ　Ｃｙｌｉｎｄｅｒ（Ｐｉｐｉｎｇ）Ｓｔｉｆｅｎｅｄ　ｂｙ　Ｓｔｉｆｅｎｅｒｓ　Ｈｏｎｇ　Ｄｌｎｇｃｈｕ　（Ｃｈｉｎａ　Ｃｈｅｎｇｄａ　Ｅｎｇｉ￣ｅｒｉｎｇ　Ｃｏ．Ｃｈｅｎｇｄｕ，６１００４１）　Ａｂｓｔｒａｃｔ　Ｂｙ　ｕｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｓｏｌｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｅｑｕａｔｉｏｎｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｉｎ　ｓｈｅｌｌ　ｔｈｅｏｒｙ，ｔｈｅ　ｓｔｒｅｓｓｅｓ　ｉｎ　ｐｒｅｓｓｕｒｉｚｅｄ　ｌｏｎｇ　ｃｙｌｉｎｄｅｒ　ＯＦ　ｐｉｐｉｎｇ　ｓｔｉｆｅｎｅｄ　ｗｉｔｈ　ｓｔｉｆｆｅｎｅｒｓ　ｗｅｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ　ｓｔｉｆｆｅｎｅｒ，ｌｏｎｇ　ｃｙｌｉｎｄｅｒ，ａｎａｌｙｓｉｓ　ｓｏｌｕｔｉｏｎ，ｓｔｒｅｓｓ　加强环加强的圆筒常用于特殊用途的反应器壳　体和特殊用途的管道。换热器用整体低翅片管也属　于此种压力元件。加强圆筒中的应力求解除可用有　限元法外，亦可用解析法。３Ｂ康托诺维奇在他的著　作…中给出了“用许多胎环增强的圆筒形外壳”中　应力的解析解。该法将加强环视作包在圆筒外表面　上的环，受压后环与筒间的联系是环作用在圆筒外　表面上的径向压力，并将此压力简化为环中径上单　图１　加强圆筒结构示意图　位长度上的径向力，然后用薄壳力矩理论微分方程　具有相等的厚度和长度；　的解析解，将各环相互的影响叠加后求解加强圆筒　（３）筒和环的径向厚度相对其内直径均较小，　中的应力。本文的解法则是将加强环和圆筒都视作　一般是内直径与径向厚度之比大于１０；　连在一起的短圆筒，然后用薄壳力矩理论微分方程　（４）加强圆筒很长。　的解析解求解加强圆筒中的应力。　１．２力学模型　１　假设条件和力学模型　加强圆筒要关注的是圆筒中的应力。为此，将　总体结构不连续处切开，建立图２所示的力学模型。　图１是加强圆筒的结构示意图。加强环和圆筒　设加强圆筒两端是封闭的。模型由２Ｎ＋１个元件　可以是整体的，也可以是加强环用其他方法附加在　组成，其中筒节Ⅳ＋１个，环Ｊ７ｖ个。首尾的筒节要足　圆筒的外表面上。　１．１　假设条件　收稿日期：２ｏｏ５—１１—１ｌ　（１）加强圆筒承受均匀的内压和／或外压；　作者简介：洪定楚（１９３８一），男，教授级高工。从事化工设备的　（２）加强圆筒具有轴对称形状，且筒和环分别　审定。　维普资讯 http://www.cqvip.com

－１２－　化工设备与管道　２００６年第２期　够长，以保证边界条件的准确。筒、环切开后，联系　力未示出。并约定，图示的Ｑ和Ｍ的方向为正；半　简、环问关系的分别是径向边缘剪力Ｑ和轴向边缘　径增加的径向位移　为正；截面反时针方向旋转的　弯矩Ｍ，它们就是要求解的未知内力。已知的轴向　转角０为正。　＿＿——　。。一　＿＿一　－＿●　＿—－　。＿＿＿　２　４　Ⅳ　圭暑　高　＿＿一　＿一　●一　＿＿＿　＿＿＿　＿—＿　１　ｆ　１　ｒ　Ｉ　Ｉ＿　『　１　１　ｆ　１　　ｆ１　１　＋１　　１１　十　｝’　图２力学模型　２圆筒中应力的解析解　０ｒｐ　０　２．１　边缘力系求解　在环的左右两端Ｒ　。处作用有一对大小相等方　如图２所示，加强圆筒共有２Ｎ个总体结构不　向相反的轴向膜力（Ｐ　一Ｐ。）Ｒ　／２，此力相对于环的　连续处。每个总体结构不连续均有一对边缘载　中径Ｒ　处将产生一对大小相等方向相反的力矩。　荷——　边缘剪力Ｑ和边缘弯矩　，共计２Ｎ对边缘　可以证明（略），此力矩对环端面产生的径向位移为　载荷，即４Ｎ个欲求解的未知量。每个不连续处按　零，转角近似为零。　筒和环的径向位移和转角应相等的变形协调条件可　筒或环在边缘载荷作用下产生的边缘径向位移　列出两个变形协调方程，故２Ｎ个总体结构不连续　和转角用筒壳力矩理论齐次方程解析解的公式计　处共计可列出４Ｎ个方程，于是４Ｎ个未知量Ｑ．、　算　］。这里直接采用［４，ＡＲＴＬＣＬＥ　４－２］中的公式。　Ｍｌ、Ｑ２、Ｍ２、……Ｑ２Ｎ、Ｍ２Ｎ即可解得。　筒ｌ的右端在边缘剪力Ｑ　和边缘弯矩肘　作　为此，首先需求出每个筒和环在不连续处由已　用下的径向位移和转角分别为　知内外压和边缘载荷引起的各自的径向位移和　＝（Ｂ　／２卢　Ｄ　）Ｑ。＋（日　２／２卢２　Ｄ。）Ｍ　转角。　＝（Ｂ：２／　Ｄ　）Ｑｌ＋（Ｂ￣２／２，８　Ｄ。）Ｍ１　每个筒节在已知内外压作用下在Ｒ　处的径向　令（未带ｌ，ｓ，ｒ上标）　位移　Ｈ３：（Ｂ１１／２ｆｌＤ），Ｈ２＝（Ｂｌ２／２￣ｉ）），Ｈｌ＝（Ｂ２２Ｉ　１一　Ｒ　尸ｉ—Ｒ：　Ｐ。　．　２ｆｌＤ），　Ｗｃｐ　丁］　ｃ＋　玛＝（ＧＩＩ／２／３　Ｄ），Ｋ２＝（ＧＩ２／２／３　Ｄ），Ｋｌ＝（Ｇ２２／　ｌ＋　Ｒ２　。２　（ｐｉ—Ｐ２ｆｌＤ），　。）　Ｅ（　：　一Ｒ　）Ｒ　。　一　Ｅ　Ｒ２ｏ　。　Ｒ２　则前两式可简化为　横截面的转角　＝　Ｑｌ＋　Ｍｌ　０　。＝Ｏ　ｏｙ￣ｌ＝　Ｑｌ＋ＨＩＭｌ　每个环在已知内外压作用下在Ｒ　处的径向　环２左端在边缘力系Ｑ　、Ｍ。、Ｑ　、Ｍ　作用下的　位移　径向位移和转角分别为　Ｒ）ｃｐ：　孥警　＋可　ｍｅ＋　ｚ２＝一（日　／２ｔ￣Ｄ，）Ｑ　＋（日　２／　；Ｄ　）Ｍ　一　（Ｇｉ　／２ｌｆ￣Ｄ　）＋（Ｇｉ　／　Ｄ　）Ｍ　＝（Ｂ　ｚ／２　；Ｄ　）Ｑ　一（日　２　Ｄ　）　。＋（Ｇ　：／　Ｅ　（尺：，一Ｒ　）Ｒ　Ｅ　“　２　Ｄ　）Ｑ２一（Ｇ；　／　Ｄ　）Ｍ　横截面的转角　同前，上两式可简化为　维普资讯 http://www.cqvip.com

第４３卷　洪定楚．加强环加强的受压长圆筒（管道）应力的解析算法　・１３．　＝一　ｑｌ＋　＝　ｌ一　ｑ２＋　＋　ｑ：一　同理可继续列出筒３和环４、环４和筒５、……　ｑ　一　环Ⅳ和筒Ⅳ＋ｌ、……连接处的变形协调方程（略）。　最后，列出环２Ｎ和筒２Ｎ＋１连接处的变形协　调方程　从图２的左端开始。首先列出筒１和环２连接　处的变形协调方程。根据筒１和环２连接处的径向　位移和转角应相等，可列出连接处的变形协调方程，　并经整理后，得　ｑ２Ⅳ一】一　ＭｚⅣ一】＋（ｉ－１＇３＋爿　）ｑ２Ⅳ＋　（　＋　）　』ｖ＝Ｗ叩一Ｗ　（２Ｎ一１）　醚　（Ｈ　＋　）ｑｌ＋（　＋　）　１＋Ｋ３ｑ２一　Ｍｌ　ｑ　一Ｋ　ｆ　一（　＋　）ｑ　一　一　；Ｗｒｐ—Ｗ　ｐ　（１）　（　＋研）Ｍ２　＝０　（２Ｎ）　（　＋　）ｑ１＋（Ｈ：＋　）　ｌ一　ｑ２＋　Ｍｚ＝０　为进一步简化，再令　（２）　以＝（　＋　），　＝（　＋　），ＪＩ－（Ｈ：＋　），０　　同理可列出环２和筒３连接处的变形协调方程　＝（　＋　），　＝（　＋　），Ｊｓ－（　＋研），　ｑｌ一　。一（职＋　）ｑ　＋（　＋　）　＋　ＷＰ：Ｗｒｐ—Ｗ　ｃｐ　ｆ　２　ｌ　ｑ３＋　Ｍ３＝Ｗｒｐ—Ｗ　（３）　于是，上述２Ｎ个方程中的系数和常数项得以　．．ｑ　一Ｋ　，一（磁＋日；）Ｑ　一（Ｈ　＋Ｈ　）　一简化，２Ｎ元线性方程组可表示为　．　．　　ｑ，一　Ｍ，＝０　（４）　婿　０　０　Ｏ；０　当加强圆筒的材料、几何尺寸和外载都已知时，　得的数据如表１。　上述２Ｎ元线性方程组即可求解。　从计算结果（表１）看，ｑ都是负值，说明ｑ的实　例：有一如图２所示的加强圆筒，Ｌ　＝　际方向与图２所示方向相反。由于筒受内压时向外　１０００ｒａｍ，Ｌ　＝６０。５ｍｍ，Ｌ　＝４．５ｍｍ，Ｒｉ　＝６５０ｍｍ，　的径向位移受到环的约束，筒边缘处的ｑ指向筒心　Ｒ。　＝６５４。５ｍｍ，Ｒ。　＝７００ｍｍ，Ｐｉ＝１．３ＭＰａ，Ｐ。＝０，　是符合实际的。　均为正值，说明　的实际方向与　设计温度１００　ｃＩｃ，材料为３１６，　＝０。３，Ｅ＝　图２所示方向相同，表明环欲阻止筒边缘处由ｑ引　１９１０００ＭＰａ。。设置１４个环进行计算，共解得２８　起的旋转。从数据还可看出，ｑ　和　是筒１５左边　个边缘剪力ｑ和２８个边缘弯矩　。由于本算法　缘处的边缘力和力矩，ｑ，　和　是筒１５右边缘处的　已编程，输入已知数据后，解题时间小于１秒。解　边缘力和力矩　其值对应相等，且其前后的ｑ、Ｍ值　ｐ　一　０　Ｏ，砖　一　一　琏　　维普资讯 http://www.cqvip.com

・１４・　化工设备与管道　２００６年第２期　也一一对应相等，这与筒１５居总中，而其两侧的筒　和环对称分布且外载对称相一致。　表１计算结果　边缘剪力Ｏ／Ｎ　边缘弯矩１１４／（Ｎ・ｍｍ）　Ｑｌ　一１５。９６９４５８　Ｍｌ　２６６．０８３７７３　Ｑ２　—１７．０２８９３２　２６３．４０３４６５　一１４．０８８６３６　Ｍ３　１５８．４０８３０７　（）４　—１５．７０１６３９　Ｍ４　１５４．８０７７４４　（）５　—１５．３５５２３４　１４９．２７２１６１　（）６　—１５．２２５８８１　眠　１４９．５７１３１８　（）７　—１５．３４３２６９　Ｍ７　１５３．３６３３３４　一１５．２９７５５５　１５３．４６４７６８　Ｑ９　—１５．３０２１３０　１５３．４２５７７６　Ｑｌ０　—１５．３０９０７７　ｌ０　１５３．４０９９６１　Ｑ１１　—１５．３ｏ４９３６　Ｍｌ】　１５３．２８７０７２　Ｑｌ２　—１５．３０６０２８　Ｍｌ２　１５３．２８４６７１　Ｑｌ３　—１５．３０６１３１　Ｍ１３　１５３．２９３６４１　Ｑ１４　—１５．３０５８５６　Ｍ１４　１５３．２９４２６４　Ｑｌ５　—１５．３０５８５６　Ｍｌ５　１５３．２９４２６４　ＱＩ６　—１５．３ｏ６１３１　Ｍｌ６　１５３．２９３６４１　ＱＩ７　—１５．３０６０２８　Ｍ１７　１５３．２８４６７１　Ｑ　一１５．３０４９３６　Ｍ１８　１５３．２８７０７２　Ｑｌ９　—１５．３０９ｏ７７　Ｍｌ９　１５３．４０９９６１　０２ｏ　一１５．３０２１３ｏ　Ｍ２０　１５３．４２５７７６　Ｑ２Ｉ　一１５．２９７５５５　Ｍ２ｌ　１５３．４６４７６８　Ｑ２２　—１５．３４３２６９　Ｍ丑　１５３　３６３３３４　Ｑ２３　—１５．２２５８８１　Ｍ２３　１４９。５７１３１８　Ｑ２４　—１５。３５５２３４　Ｍ　１４９．２７２１６１　Ｑ２５　—１５．７０１６３９　Ｍ２５　１５４．８０７７４４　Ｑ２６　—１４．０８８６３６　Ｍ２６　１５８．４０８３０７　Ｑ２７　—１７．０２８９３２　Ｍ２７　２６３．４０３４６５　Ｑ２８　—１５．９６９４５８　Ｍ２８　２６６．０８３７７３　当图２所示加强圆筒左右两端筒节具有其它形式的　已知边界条件时，用本法仍能容易地求解ｐ、Ｍ。　２．２应力计算　由于环比筒厚得多，故应关注的是筒节中的　应力。　筒节左右两端的边缘载荷解得后，任意筒节（Ⅳ　＋１）（注：筒节数始终是奇数）中离左端任何轴向距　离　处由边缘载荷引起的应力按以下公式进行　计算＿４］：　Ｎ１¨（　）＝±６Ｍ（ｘ）／ｔ：　（　）＝Ｅｗ（ｘ）／Ｅ　±６ｖｇ（ｘ）／ｔ：　平均剪应力　ｔ　¨（　）＝Ｑ（　）／ｔ　其中　ｗ（ｘ）＝（ＱｅⅣ／　３。Ｄ　）Ｆ（　。　）＋（　ｊｅ／　２ｖ。Ｄ　）Ｆｌ２　（卢　）＋（　／卢　）Ｆ　（卢　）＋们　Ｆ　（　）　Ｍ（　）＝（Ｑ　）Ｆ　（　。　）＋Ｍ　Ｆ　（　。　）一　２卢：Ｄ　［（　）Ｆ　（卢。　）一　Ｆ　（卢。　）］　Ｏ（Ｘ）＝Ｑ　（卢　）一２　。Ｆ　（卢　）一２卢：Ｄ。　［（　／ｐ　）Ｆ　２（卢　）一２ｗＮＦ　３（卢　）］　＝　Ｑ　＋　＋　Ｑ　＋　＋　Ｑ　＋。　＝一月　Ｑ　一Ｈ．　一　Ｑ　＋　一Ｋ　＋　简体中由了内外压引起的总体膜应力，按简壳　无力矩理论公式计算，即：　（Ｐ１－ｐ。）｜Ｒ　。　Ｏ＇ｌｍ　—　一　（Ｐ．－ｐ。）｜Ｒ　对于很长的加强圆筒，其居中的筒节的应力具　有代表性。由于边缘效应的衰减特性，在计算居中　筒节的应力时，并不需要取很长（很多筒节和环）一　段来计算。边缘力系在筒壳中引起的应力和变形沿　轴向衰减很快，距边缘的距离大于等于３／￣时　Ｊ，　其影响已可忽略不记。当　等于０．３时，３　约等　于２．３３４　，即，如果在算居中筒节的两侧各距　５．０　的距离内确定环的数量，由此算出的居中　筒节中的应力就足够准确地代表了加强圆筒中筒节　的应力。　仍以前例为例　２［５．０√　尺　。￡　／（Ｌ：＋Ｌ　）］＋２＝２［５．Ｏ　、僵　丽（６ｏ．５＋４．５）］＋２＝ｌ０．３　故取１２个环进行计算就足够了。从前例取１４　个环的计算结果看，可以证明这一点。　现仍用前例解得的边缘载荷计算居中筒节筒　１５中的应力。此时，Ⅳ等于ｌ４，　ｔ。＝Ｒ　一。Ｒ　＝４．５ｒａｍ　Ｒ　。＝Ｒｊ　＋０．５ｔ　：６５２．２５ｒａｍ　Ｌ　６０　５ｒａｍ　Ｑｌ４＝Ｑｌ５＝一１５．３０５８５６　Ｎ　维普资讯 http://www.cqvip.com

第４３卷　洪定楚．加强环加强的受压长圆筒（管道）应力的解析算法　・１５・　Ｍ１４　Ｑｌ５＝ｌ５３．２９４２６４　Ｎ‘ｍｍ／ｍｍ　０——筒、环截面的转角，ｒａｄ；　由于筒Ｉ５左右两端的边缘载荷相等，故　＝０　——距筒节左端的轴向距离，ｍｉｌｌ；　的左端和　＝３０．２５的中间截面处的应力具有代表　ｏｒ　——轴向（经向）应力，ＭＰａ；　性，而　＝６０．５右端截面处的应力将与左端的相等。　ｒｏ，——周向应力，ＭＰａ；　将例中的已知数据代入本节的应力计算公式后，可　ｃ——下标或上标，表示“圆筒”；　得筒１５中　＝０的左端和　＝３０．２５的中间截面处　ｒ——下标或上标，表示“环”；　——下标或上标，表示“短筒”；　的应力分别为：　ｆ——下标或上标，表示“长筒”；　ｏｒｌ（０）　±雏４２ＭＰａ　ｌ（３０．２５）＝－７－２２．５７ＭＰａ　。——下标或上标，表示筒或环的“左端”；　２（Ｏ）＝－７５．０５＋－．１３．６３ＭＰａ　０Ｉ２（　２５）＝一７１．８４Ｔ－６．７７ＭＰａ　Ｙ——下标或上标，表示筒或环的“右端”；　。（Ｏ）＝－３．４ＭＰａ　，（３０．２５）＝４．４２　ｘ１０一　ＭＰａ　／３＝［３（１一ｖ。）／Ｒ　ｔ　］　，ｌ／ｒａｍ；　ｌ　＝９４．２１ＭＰａ　Ｄ＝Ｅｔ　／１２（１一ｖ　），Ｎ・ｍｍ　＝１８８．４３ＭＰａ　影响函数　：　３结语　Ｂｌｌ＝（ｓｉｎｈ２ｌｆＬ—ｓｉｎ２，Ｓｔ）／２（ｓｉｎｈ：／３Ｌ—ｓｉｎ　）；　在实际应用中用本法算过十多个加强圆筒，将　Ｂ１２＝（ｃｏｓｈ２／３Ｌ—ｃｏｓ２／３Ｌ）／２（ｓｉｎｈ　肚一ｓｉｎ　）；　其结果与有限元法的计算结果进行了相互验证，结　Ｂ２２＝（ｓｉｎｈ２／３Ｌ＋ｓｉｎＺ　）／（ｓｉｎｈ２ｌｆＬ—ｓｉｎ　肚）；　果十分一致。　Ｇｌ１＝一（ｃｏｓｈＢＬｓｉｎ／３Ｌ—ｓｉｎｈｌ３Ｌｃｏｓ￣Ｌ）／（ｓｉｎｈ　一ｓｉｎ￣／３Ｌ）；　符号说明　Ｇ１２＝一２ｓｉｎｈ／ｉＬｓｉｎ／３Ｌ／（ｓｉｎｈ　肚一ｓｉｎ　肚）；　ｔ——筒、环厚度，ｍｉｌｌ；　Ｇｚ２：一（ｃｏｓｂ４３Ｌｓｉｎ／３Ｌ＋ｓｉｎｈ／３ＬｃｏｓｌｆＬ）／（ｓｉｎｈ￣ｌｆＬ—ｓｉｎ２ｌｆＬ）；　Ｌ——筒、环长度，ｍｉｌｌ；　Ｆｌ１（　）＝（ｃｏｓｈ￣ｓｉｎｌｆｘ—ｓｉｎｂ４３ｘｃｏｓｌｆｘ）／２；　Ｒ　——外半径，ｍｍ；　Ｆｌ２（　）＝ｓｉｎｈｌｆｘｓｉｎｆｌｘ；　Ｒ；——内半径，ｍｍ：　Ｆｌ３（　）：（ｃｏｓｈ／３ｘｓｉｎｇｘ＋ｓｉｎｈ￣ｃｏｓ／３ｘ）／２；　Ｒ　——平均半径，ｍｍ；　４（　）＝ｃ０ｓ｝恤ｃｏ　。　Ｅ——弹性模量，ＭＰａ；　——泊松比；　参考文献　Ｐ。——内压，ＭＰａ；　１　３　Ｂ康托罗维奇．化工机械及器械计算原理［Ｍ］．北京：机械工　Ｐ。——外压，ＭＰａ；　业出版社，１９５４　——单位圆周长度上的轴向弯矩，Ｎ・ｍｍ／ｍｍ；　２　Ｓ铁摩辛柯．材料力学［Ｍ］．北京：科学出版社，１９６４　Ｑ——单位圆周长度上的径向剪力，Ｎ／ｍｍ；　３　ＪＢ　４７３２—９５钢制压力容器——分析设计标准［Ｓ］　Ｗ——简、环截面的径向位，ｍｍ；　４　ＡＳＭＥⅧ－２［Ｓ］．２００１　ＨＧ／Ｔ　２１５１４～２１５３５—２００５（（钢制人孔和手孔》及其施工图开始发行　由全国化丁设备设计技术中心站组织编制的《钢制人孔和手孔》　４．增加了０９ＭｎＮｉＤ低温钢材料制人孔和手孔系列。　ＨＧ／－ｌ、２１５１４—２１５３５－－２００５已经出版，该标准白２００６年１月１　１３起　５．增加了紧固螺栓（柱）的种类。相应在人孔和手孔标记中增　正式实施，代替ＨＧ２１５１４　２１５３５　１９９５。　加了紧固螺栓（柱）代号项。　该标准是对ＨＧ２１５１４—２１５３５－－１９９５《碳素钢、低合金钢制人孔　６．取消了公称直径为４００ｍｍ的垂直吊盖和水平吊盖人孔系列。　和手孔》的修订。与ＨＧ２１５１４—２１５３５－－１９９５相比，主要改动如下：　７．取消了凹凸密封面的回转拱盖快开人孔系列。　１．将所有引用的过时标准全部更新为最新版本。　８．取消了全部公称压力２．５ＭＰａ和４．０ＭＰａ的环连接密封面人　２．增加了全不锈钢材料制人孔和手孔系列。由此，本标准名称　孔和手孔系列。　修改为《钢制人孔和手孔》。　全国化工设备设计技术中心站负责销售ＨＧ／Ｔ　２１５１４—２１５３５—２００５　３．在全部不快开的回转盖、垂直吊盖和水平吊盖人孔的凹凸密　《钢制人孔和手孔》标准并独家发行与之相配套的《钢制人孔和手孔》施　封面型式中，增加了公称直径为６００ｒａｍ的人孔系列。　工圄图纸。欢迎广大用户选购。（电话／传真：２１－６２４８８５８０）